Παράγοντες που επηρεάζουν την ένταση της επίδρασης των κραδασμών στο κτίριο:

γεωλογικές και υδρογεωλογικές συνθήκες

Βάθος εστίασης και επίκεντρο

τη συχνότητα των σεισμικών δονήσεων και τα ίδια τα κτίρια

δομικά χαρακτηριστικά του κτιρίου

Η εκτιμώμενη σεισμικότητα είναι 7, 8,9 βαθμοί. Δεν πραγματοποιείται δόμηση σε περιοχές με σεισμική δραστηριότητα 10 και άνω σημείων.

Η εκτιμώμενη σεισμικότητα είναι υψηλότερη σε υψηλό GWL και στην περίπτωση ανώμαλου εδάφους, και όπου υπάρχουν βράχοι, μειώνεται κατά 1 βαθμό.

Η επίδραση της σεισμικότητας είναι πιο σημαντική σε χύδην εδάφη, σε κορεσμένες με νερό λεπτές και ιλυώδεις άμμους και σε εδάφη με καθίζηση loess.

Εποικοδομητικές αποφάσεις:

Οι δομές θεμελίωσης τοποθετούνται στο ίδιο επίπεδο

Το κτίριο χωρίζεται σε τμήματα που χωρίζονται με σεισμικές ραφές

τα διαμερίσματα πρέπει να είναι ίσα

· μονολιθική κατασκευή κατοικιών

χρήση μονολιθικών θεμελίων

ευέλικτη σύνδεση πασσάλων και θεμελίων

τοποθέτηση μαξιλαριών απόσβεσης μεταξύ θεμελίων και κατασκευών

Εφαρμογή κραδασμών τύπου εκκρεμούς

Κατά την κατασκευή σε σεισμικά επικίνδυνες περιοχές, λαμβάνονται γενικά μέτρα για την αύξηση της ακαμψίας της κατασκευής στο σύνολό της.

1. Βασικές αρχές σχεδιασμού βάσεων και θεμελίων. Αρχικά στοιχεία σχεδιασμού.

2. Πεδίο εργασίας κατά τη διάρκεια των μηχανικών και γεωλογικών ερευνών στις κατασκευές. Μέθοδοι προσδιορισμού των χαρακτηριστικών της φυσικής κατάστασης των εδαφών σε συνθήκες εργαστηρίου και πεδίου.

3. Μέθοδοι προσδιορισμού της αντοχής και των χαρακτηριστικών παραμόρφωσης των εδαφών σε συνθήκες εργαστηρίου και πεδίου.

4. Οριακές καταστάσεις των ομάδων I και II.

5. Ταξινόμηση θεμελίων. Ρηχές πλάκες θεμέλια.

6. Προσδιορισμός βάθους θεμελίων ρηχών πλακών.

7. Προσδιορισμός των διαστάσεων του τμήματος της πλάκας των θεμελίων. Εκτιμώμενη αντοχή του εδάφους.

8. Προσδιορισμός της καθίζησης θεμελίων ρηχών πλακών με τη μέθοδο της άθροισης στρώσης προς στρώση.

9. Κατασκευές σε ελαστική βάση.

10. Υπάρχοντες τύποι πασσαλόπηκτων γκριλ. Τύποι πασσάλων ανάλογα με τη φύση της μεταφοράς φορτίου στη θεμελίωση. Τύποι πασσάλων σύμφωνα με τη μέθοδο κατασκευής.

11. Σωροί βυθισμένοι στο έδαφος. Ταξινόμηση πασσάλων ανάλογα με το σχήμα των εγκάρσιων και διαμήκων τμημάτων. Μέθοδοι συσσώρευσης.

12. Σωροί φτιαγμένοι στο έδαφος. Μέθοδοι διάνοιξης φρεατίων, μέθοδοι στερέωσης τοιχώματος φρέατος, μέθοδοι στεγανοποίησης πυθμένα φρεατίων.

13. Η ακολουθία της συσκευής των πασσάλων διάτρησης. Η συσκευή διάτρησης πασσάλων με διεύρυνση. Δονητική υποβρύχια τεχνολογία και τεχνολογία κοίλου κοχλία στην κατασκευή πασσάλων.

14. Μέθοδοι προσδιορισμού της φέρουσας ικανότητας ενός μόνο πασσάλου. Προσδιορισμός της φέρουσας ικανότητας πασσάλων που σφίγγονται στο έδαφος με τη μέθοδο υπολογισμού (πίνακας).

15. Προσδιορισμός της φέρουσας ικανότητας του σωρού σύμφωνα με τα δεδομένα στατικής και δυναμικής ηχογράφησης εδαφών.

16. Προσδιορισμός της φέρουσας ικανότητας πασσάλων με τη δυναμική μέθοδο και σύμφωνα με τα δεδομένα δοκιμής στατικού φορτίου.

17. Προσδιορισμός του αριθμού των πασσάλων στο γκριλ. Ο σχεδιασμός του γκριλ. Έλεγχος της φέρουσας ικανότητας του πιο φορτωμένου σωρού στο γκριλ.

18. Προσδιορισμός των ορίων της υπό όρους θεμελίωσης. Προσδιορισμός καθίζησης θεμελίων πασσάλων με άθροιση στρώσης προς στρώση.

19. Κοχύλια, γεμιστές θέσεις. Τοίχοι τάφρων που ανεγέρθηκαν με τη μέθοδο "τοίχος στο έδαφος". Χαρακτηριστικά σχεδιασμού, πεδίο εφαρμογής, τεχνολογία εμβάπτισης.

20. Ρίξτε φρεάτια.

21. Εποικοδομητικές μέθοδοι ενίσχυσης του εδάφους. Η συσκευή των μαξιλαριών χώματος. Ενίσχυση εδάφους (μέθοδοι ενίσχυσης του εδάφους, πεδίο εφαρμογής, χρησιμοποιούμενα υλικά).

22. Συμπίεση εδάφους. Επιφανειακή συμπύκνωση εδαφών. Βαθιά σφράγιση.

23. Συμπύκνωση του εδάφους με στατικό φορτίο με κάθετες αποχετεύσεις. Συμπίεση εδάφους με αφυδάτωση.

24. Ενοποίηση εδαφών. Τσιμεντοποίηση, πυριτίωση εδαφών, ηλεκτροχημική στερέωση εδαφών.

25. Θεμέλια σε ειδικές συνθήκες. Ποιες είναι οι ειδικές συνθήκες κατασκευής. Δομικά μέτρα για τη μείωση της ευαισθησίας του κτιρίου σε ανομοιόμορφες βροχοπτώσεις.

26. Χαρακτηριστικά σχεδιασμού θεμελίων και θεμελίων σε εδάφη καθίζησης.

27. Χαρακτηριστικά σχεδιασμού βάσεων και θεμελίων σε αδύναμα υδατο-κορεσμένα εδάφη, εδάφη που υψώνονται και τύρφη.

28. Χαρακτηριστικά σχεδιασμού θεμελίων σε μόνιμα παγωμένα εδάφη (αρχές σχεδίασης I και II).

29. Σχεδιαστικά χαρακτηριστικά θεμελίων υπό δυναμικές επιρροές.

30. Χαρακτηριστικά σχεδιασμού θεμελίων σε σεισμικές ζώνες.

Κατά την κατασκευή των κτιρίων είναι απαραίτητο:

Τοποθετήστε τα θεμέλια της κατασκευής στο ίδιο επίπεδο (πιο ομοιόμορφη κατανομή των σεισμικών δυνάμεων).

Το κτίριο χωρίζεται σε διαμερίσματα.

Κάντε τα θεμέλια μονολιθικά ή μονολιθικά (χιαστικές ταινίες, γερές βάσεις).

Τα θεμέλια πασσάλων έχουν σχεδιαστεί για οριζόντια φορτία. Ταυτόχρονα, οι σωροί - τα ράφια έχουν ένα πλεονέκτημα και οι κεφαλές των πασσάλων πρέπει να είναι ενσωματωμένες με ασφάλεια στη σχάρα.

Συντελεστής μείωσης φέρουσας ικανότητας

Το σεισμικό φορτίο σχεδιασμού προκύπτει ως αποτέλεσμα του δυναμικού υπολογισμού ολόκληρου του κτιρίου για κραδασμούς και εφαρμόζεται στα σημεία όπου βρίσκονται οι μάζες των δομικών στοιχείων.

Κατά την κατασκευή κτιρίων σε σεισμικές περιοχές:

Σχέδιο θεμελίωσης πασσάλων με ενδιάμεσο μαξιλάρι

1-μπλοκ θεμελίωσης? 2-ενδιάμεσο μαξιλάρι. 3 κεφαλές από οπλισμένο σκυρόδεμα. 4 πασσάλους από οπλισμένο σκυρόδεμα. 5-επιφάνεια του πυθμένα του λάκκου

Σε σεισμικές περιοχές, με κατάλληλη μελέτη σκοπιμότητας, είναι δυνατή η χρήση θεμελίων πασσάλων με ενδιάμεσο μαξιλάρι χύδην υλικών (θρυμματισμένη πέτρα, χαλίκι, χοντρή και μέτρια άμμος

Η θεμελίωση γίνεται με τη μορφή πλατφόρμας που αποτελείται από άνω και κάτω πλάκες με κοιλότητες, μέσα στις οποίες βρίσκονται ενδιάμεσα στοιχεία σφαιρικού σχήματος. Οι πλάκες είναι τοποθετημένες μεταξύ τους με κενό και οι κοιλότητες έχουν παράλληλες οριζόντιες επιφάνειες στην εγκάρσια και διαμήκη κατεύθυνση με ημισφαιρικά άκρα. Μεταξύ της πλάκας βάσης και της πλατφόρμας τοποθετούνται αμορτισέρ. Οι επάνω όροφοι του κτιρίου είναι εξοπλισμένοι με τύπους στερεωμένους σε κάθετα στηρίγματα, στα οποία βασίζονται οι οροφές, και η επάνω πλάκα θεμελίωσης διαθέτει προεξοχές που γίνονται ομοαξονικά με τις αυλακώσεις της πλάκας βάσης.

Το ρουλεμάν ολίσθησης του εκκρεμούς (1) έχει σχεδιαστεί για να διαχωρίζει το έδαφος (2) της βάσης από την κατασκευή (3) κατά τη διάρκεια κινήσεων του εδάφους (2) της βάσης που προκαλούνται από σεισμό. Το ρουλεμάν (1) περιέχει την πρώτη πλάκα βάσης (5) ολίσθηση με την πρώτη κοίλη επιφάνεια ολίσθησης (5") ένα πέλμα βάσης (4) σε επαφή ολίσθησης με την πρώτη επιφάνεια (5"), καθώς και μια δεύτερη πλάκα βάσης (6) με μια δεύτερη κοίλη επιφάνεια (6" ) που είναι σε επαφή με το πέλμα βάσης (4). Η πρώτη επιφάνεια ολίσθησης (5") ) παρέχει, σε τουλάχιστον μία διάσταση, μια σταθερή θέση ισορροπίας του παπουτσιού στήριξης (4), στην οποία επιστρέφει αυτόματα μετά από μια παραμόρφωση που προκαλούνται από εξωτερικές δυνάμεις. Το αντιτριβικό υλικό (9a, 9b) περιέχει πλαστικό με αντισταθμιστικές ιδιότητες ελαστικότητας-πλαστικού και με χαμηλό συντελεστή τριβής, ενώ το πλαστικό έχει αντισταθμιστικές ιδιότητες που καθιστούν δυνατή την αντιστάθμιση μιας απόκλισης 0,5 mm από το δεδομένο επίπεδο του δεδομένης επιφάνειας ολίσθησης (5"). Τεχνικό αποτέλεσμα: αυξημένη αντοχή, αντοχή και εξασφάλιση της ακριβέστερης επιστροφής του συρόμενου στοιχείου στη θέση ισορροπίας

Το στήριγμα της αντισεισμικής κατασκευής περιέχει μέρη στήριξης, το ένα από τα οποία είναι κατασκευασμένο με δυνατότητα στερέωσης στη βάση της κατασκευής και το άλλο - στο θεμέλιο και τα μέρη στήριξης συνδέονται μεταξύ τους μέσω μια ώθηση εκκρεμούς. Τα στηρίγματα περιέχουν κάθε εγκάρσια ράβδο, πάνω στην οποία στερεώνονται στύλοι, τα ελεύθερα άκρα της οποίας είναι κατασκευασμένα με δυνατότητα στερέωσης στη βάση της κατασκευής ή στο θεμέλιο, και κάθε εγκάρσια ράβδος βρίσκεται ανάμεσα στους στύλους του άλλου αναφερόμενου στηρίγματος μέρος, ενώ στο κεντρικό τμήμα της εγκάρσιας ράβδου υπάρχει μια οπή από την οποία διέρχεται ένα εκκρεμές, ράβδος, η οποία είναι διπλή άρθρωση του Hooke's, ενώ οι έξοδοι της τελευταίας συνδέονται περιστροφικά η καθεμία με την αντίστοιχη εγκάρσια ράβδο με δυνατότητα περιστροφής. γύρω από τον κατακόρυφο άξονα.

Ο μονωτήρας κραδασμών για κατασκευές περιλαμβάνει ένα στρώμα καουτσούκ με ενίσχυση με τη μορφή ορθογώνιων μεταλλικών πλακών που προεξέχουν πέρα ​​από τις διαστάσεις του στρώματος καουτσούκ, θερμικά προσαρτημένο στο ελαστικό στρώμα κατά μήκος των επιφανειών στήριξης. Στα κεντρικά τμήματα των πλευρικών επιφανειών του ελαστικού στρώματος σχηματίζονται τραπεζοειδείς εσοχές, με ομαλές συζεύξεις ευθύγραμμων και κεκλιμένων τμημάτων, ενώ οι διαστάσεις και η θέση των εσοχών στις πλευρικές επιφάνειες από την προϋπόθεση διατήρησης του ορθογωνίου σχήματος του παραμορφωμένου μονωτή κραδασμών.

Ο σχεδιασμός των θεμελίων υπό σεισμικές επιπτώσεις θα πρέπει να γίνει σύμφωνα με τις απαιτήσεις του ΠΣ 14.13330.2011 «Κατασκευή σε σεισμικές περιοχές. Ενημερωμένη έκδοση του SNiP II-7-81*”.

Οι σεισμικές επιπτώσεις στο θεμέλιο προκαλούνται από σεισμούς που συμβαίνουν ως αποτέλεσμα τεκτονικών ρηγμάτων στο φλοιό της γης. Από το υποκέντρο διαδίδονται ελαστικές ταλαντώσεις προς όλες τις κατευθύνσεις που χαρακτηρίζονται από σεισμικά κύματα (διαμήκη, εγκάρσια και επιφανειακά). Οι σεισμικές επιδράσεις προκαλούν δονήσεις κτιρίων και κατασκευών, οι οποίες οδηγούν στην εμφάνιση δυνάμεων αδράνειας στα στοιχεία των υπέργειων κατασκευών. Η ένταση του σεισμού, μετρούμενη με το μέγεθος, έχει καθοριστική επίδραση στο μέγεθος του τελευταίου.

Οι σεισμικές επιπτώσεις, καθώς και οποιαδήποτε δυναμική φύση του φορτίου στα θεμέλια, οδηγούν σε αλλαγή στις ιδιότητες των εδαφών: η συμπιεστότητα αυξάνεται, ιδιαίτερα των μη συνεκτικών εδαφών. Η τελική τους διατμητική αντοχή μειώνεται λόγω της επαγόμενης από κραδασμούς μείωσης της τριβής μεταξύ των σωματιδίων. Οι κρουστικές κρούσεις μεσαίου μεγέθους μπορούν να προκαλέσουν πρόσθετη κατακρήμνιση και καθίζηση των θεμελίων, και παλμοί σημαντικού μεγέθους μπορεί να προκαλέσουν καταστροφή της δομής του εδάφους, μείωση της αντοχής τους και απώλεια σταθερότητας των θεμελίων. Υπό ορισμένες συνθήκες, μπορεί να προκύψει υγροποίηση αμμωδών βάσεων κορεσμένων με νερό, με αποτέλεσμα την πλήρη εξάντληση της φέρουσας ικανότητας τους. Αυτές οι αλλαγές στις κτιριακές ιδιότητες των εδαφών και η ειδική φύση της αλληλεπίδρασης της κατασκευής με τη βάση καθορίζουν τα χαρακτηριστικά του σχεδιασμού των θεμελίων υπό σεισμικές συνθήκες.

Στη Ρωσία, έχει υιοθετηθεί μια κλίμακα 12 βαθμών για την εκτίμηση της ισχύος ενός σεισμού. Ολόκληρη η επικράτεια της Ρωσίας χωρίζεται σε ξεχωριστές περιοχές ανάλογα με τη σεισμικότητα, αλλά ακόμη και στην ίδια περιοχή, η σεισμικότητα μπορεί να ποικίλλει ανάλογα με τις συνθήκες του εδάφους.

Σε πολλές περιοχές έχουν πραγματοποιηθεί μικροσεισμικές έρευνες (αύξηση ή μείωση της σεισμικότητας κατά 1 βαθμό, η οποία εγκρίνεται από το Gosstroy).

Η σεισμικότητα του χώρου, ανάλογα με την κατηγορία του εδάφους, δίνεται στον Πίνακα. 5.1. Οι σεισμικές επιπτώσεις στο σχεδιασμό λαμβάνονται υπόψη στην ένταση των σεισμικών δονήσεων 7, 8 και 9 βαθμών. Με ένταση άνω των 9 βαθμών, η κατασκευή είναι δυνατή μόνο με την άδεια ανώτερων αρχών σύμφωνα με τις εγκεκριμένες απαιτήσεις.

Σύμφωνα με τις σεισμικές ιδιότητες, τα εδάφη χωρίζονται σε τρεις κατηγορίες:

Πίνακας 5.1

Με ετερογενή σύσταση, τα εδάφη του εργοταξίου ανήκουν σε δυσμενέστερη κατηγορία εδάφους ως προς τις σεισμικές ιδιότητες, εάν εντός του πάχους 10 μέτρων του εδάφους (μετρώντας από το σήμα σχεδιασμού), το στρώμα που ανήκει σε αυτήν την κατηγορία έχει συνολικό πάχος άνω των 5 m.

Ο υπολογισμός των θεμελιακών κατασκευών και των θεμελίων τους πραγματοποιείται για τον κύριο και ειδικό συνδυασμό φορτίων και το σεισμικό φορτίο περιλαμβάνεται απαραίτητα στον τελευταίο. Το σεισμικό φορτίο σχεδιασμού προκύπτει ως αποτέλεσμα του δυναμικού υπολογισμού ολόκληρου του κτιρίου για κραδασμούς και εφαρμόζεται στα σημεία όπου βρίσκονται οι μάζες των δομικών στοιχείων.

Ο δυναμικός υπολογισμός λαμβάνει υπόψη τη μάζα των επιμέρους στοιχείων του κτιρίου, τη σεισμικότητα της περιοχής, τους τρόπους φυσικών ταλαντώσεων, τα χαρακτηριστικά των ταλαντώσεων της κατασκευής, τον τύπο των συνθηκών του εδάφους, τη σχεδιαστική λύση της κατασκευής και φύση της ζημιάς και των επιτρεπόμενων ελαττωμάτων. Μετά τη λήψη σεισμικών φορτίων με βάση την αρχή d'Alembert, πραγματοποιείται στατική ανάλυση των κτιριακών κατασκευών υποθέτοντας τη συνδυασμένη δράση σεισμικών και στατικών φορτίων.

Οι πρόσθετες οριζόντιες κανονικές και διατμητικές τάσεις που προκύπτουν στη βάση κατά τη διέλευση των σεισμικών κυμάτων προσδιορίζονται από τους τύπους:

; , (5.10)

όπου k c είναι ο συντελεστής σεισμικότητας (στα 7 σημεία k c = 0,025, στους 8 βαθμούς - 0,05 και στους 9 βαθμούς - 0,1). γ είναι το ειδικό βάρος του εδάφους. C p και C s είναι οι ταχύτητες διάδοσης των διαμήκων και εγκάρσιων σεισμικών κυμάτων, αντίστοιχα. T 0 \u003d 0,5 - η περίοδος των σεισμικών δονήσεων, s.

Τα σεισμικά αδρανειακά φορτία που επιδρούν στο θεμέλιο κατά τη διάρκεια ενός σεισμού προσδιορίζονται από τον τύπο

όπου G k είναι το βάρος του στοιχείου της δομής, που αναφέρεται στο σημείο k. γ n - συντελεστής ανάλογα με την κατηγορία της δομής (λαμβανόμενος από 1–1,5). – συντελεστής δυναμισμού. – συντελεστής λαμβάνοντας υπόψη τη μορφή των κραδασμών.

Κατά το σχεδιασμό και την κατασκευή σε σεισμικές περιοχές, το βάθος των θεμελίων σε εδάφη των κατηγοριών I και II ορίζεται όπως για τις μη σεισμικές περιοχές, αλλά όχι μικρότερο από 1 m. Τα εδάφη της κατηγορίας III απαιτούν προκαταρκτική τεχνητή βελτίωση.

Τα θεμέλια των κτιρίων και τα επιμέρους διαμερίσματά τους συνιστάται να τοποθετούνται στο ίδιο επίπεδο για να αποφευχθούν αλλαγές στη συχνότητα των φυσικών ταλαντώσεων. Σε πολυώροφα κτίρια, το βάθος τοποθέτησης θα πρέπει να αυξηθεί με τη βοήθεια πρόσθετων υπόγειων ορόφων.

Κατά τη διάρκεια της διέλευσης των σεισμικών κυμάτων, η επιφάνεια του εδάφους μπορεί να παρουσιάσει τάση και συμπίεση σε διαφορετικές κατευθύνσεις, γεγονός που μπορεί να προκαλέσει τη μετακίνηση των θεμελίων μεταξύ τους, επομένως, για να αποφευχθεί η κίνηση και η σταθερότητα των θεμελίων, συνιστάται η κατασκευή συμπαγών θεμελίων από πλάκες. ή συνεχείς βάσεις από εγκάρσιες λωρίδες (Εικ. 5.3, ΕΝΑ), διατεταγμένα σε προκατασκευασμένη ή μονολιθική έκδοση. Για την ενίσχυση των προκατασκευασμένων θεμελίων τοποθετούνται ενισχυτικά πλέγματα στο πάνω μέρος του μαξιλαριού και δένονται τα μπλοκ στις γωνίες και στις διασταυρώσεις και με σεισμικότητα 9 βαθμών ενισχύονται όλοι οι σύνδεσμοι των τοίχων του υπογείου. Τα θεμέλια κτιρίων πλαισίων μπορούν να εγκατασταθούν σε ξεχωριστά θεμέλια, τα οποία συνδέονται μεταξύ τους με ένθετα από οπλισμένο σκυρόδεμα (Εικ. 5.3, σι).

Ρύζι. 5.3. Σχέδια θεμελίωσης σε σεισμικές περιοχές

Για να αποφευχθεί η μετακίνηση του κτιρίου κατά μήκος της άκρης του θεμελίου, οι τοίχοι πρέπει να είναι στεγανοποιημένοι με τη μορφή στρώματος τσιμέντου. Δεν επιτρέπεται η χρήση ασφαλτικής στεγανοποίησης.

Όταν χρησιμοποιείτε θεμέλια πασσάλων, είναι απαραίτητο να τοποθετήσετε σταθερά τους πασσάλους σε μια συνεχή σχάρα για την απορρόφηση των οριζόντιων δυνάμεων που εμφανίζονται κατά τη διάρκεια των σεισμών και θα πρέπει να προσπαθήσετε να στηρίξετε τα κάτω άκρα των πασσάλων σε πυκνά εδάφη. Η επίδραση των σεισμικών επιπτώσεων στη λειτουργία των θεμελίων πασσάλων λαμβάνεται υπόψη χρησιμοποιώντας μειωτικούς παράγοντες των συνθηκών λειτουργίας, κατά τον υπολογισμό της φέρουσας ικανότητας της θεμελίωσης κατά μήκος της πλευρικής επιφάνειας και κάτω από την άκρη του σωρού.

Οι πιο δυσμενείς βάσεις είναι οι κορεσμένες με νερό άμμοι που μπορούν να υγροποιηθούν υπό σεισμικές συνθήκες και να οδηγήσουν σε κατάρρευση οικισμών κτιρίων, επομένως θα πρέπει να χρησιμοποιούνται ως βάσεις μόνο μετά από προκαταρκτική συμπύκνωση με κραδασμούς, πασσάλους άμμου ή με άλλο τρόπο.

Ο σχεδιασμός και η τοποθέτηση θεμελίων, λαμβάνοντας υπόψη τις σεισμικές επιδράσεις, εγγυάται την ασφάλεια της κατασκευής, υπό την προϋπόθεση ότι και το υπέργειο τμήμα του κτιρίου κατασκευάζεται λαμβάνοντας υπόψη αυτές τις επιπτώσεις.

ΔΙΑΤΑΞΗ ΕΡΓΑΣΙΑΣ ΚΟΚΚΙΝΟ ΠΑΝΟ
ΙΝΣΤΙΤΟΥΤΟ ΕΡΕΥΝΩΝ
ΘΕΜΕΛΙΑ ΚΑΙ ΥΠΟΓΕΙΕΣ ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΕΙΣ
τους. Ν.Μ. ΓΕΡΣΕΒΑΝΟΦ

ΜΟΣΧΑ

ΣΤΡΟΪΖΝΤΑΤ

1975

συστάσειςσχετικά με το σχεδιασμό θεμελίων και θεμελίων κτιρίων και κατασκευών που ανεγέρθηκαν σε σεισμικές περιοχές. M., Stroyizdat, 1975, 30 p. (Ερευνητικό Ινστιτούτο Ιδρυμάτων και Υπόγειων Κατασκευών με το όνομα N.M. Gersevanov).

Οι συστάσεις συντάχθηκαν με βάση μελέτες που πραγματοποιήθηκαν στο Ερευνητικό Ινστιτούτο Ιδρυμάτων και Υπόγειων Κατασκευών του Gosstroy της ΕΣΣΔ και άλλων ερευνητικών ιδρυμάτων της χώρας, καθώς και με βάση μια γενίκευση της εμπειρίας του κορυφαίου σχεδιασμού οργανισμών και προηγμένης ξένης εμπειρίας.

Κατά την ανάπτυξη των Συστάσεων ελήφθησαν υπόψη τα υλικά που υποβλήθηκαν στο Ερευνητικό Ινστιτούτο Ιδρυμάτων από τα ινστιτούτα του Κεντρικού Ινστιτούτου Ερευνών Βιομηχανικών Κτιρίων., Fundamentproekt, Kazakh Promstroyniproekt, Krasnoyarsk Promstroyniproekt, Far East Promstroyniproekt.

Οι συστάσεις αναπτύχθηκαν από το Εργαστήριο Εδαφοδυναμικής του Ερευνητικού Ινστιτούτου Ιδρυμάτων (D.Sc. ρε.ρε. Μπάρκαν, Ph.D. Μ. H. Golub τσόβα, Ph.D. ΣΕ.ΕΝΑ. Ο Ιλίτσεφ, μηχανικός YU.ΣΕ. Μογγόλοι, Ph.D. μεγάλο.R. παντζούρια cer, Ph.D. ΣΕ.Μ. Ο Σάγιεβιτς, Ph.D. ΣΧΕΤΙΚΑ ΜΕ.Εγώ. Schechter).

1. ΓΕΝΙΚΕΣ ΔΙΑΤΑΞΕΙΣ

1.1. Αυτές οι Συστάσεις αναπτύσσονται στην ανάπτυξη της ενότητας "Θεμελιώσεις, θεμέλια και τοίχοι υπογείου" του κεφαλαίου SNiP II-A.12-69 "Κατασκευή σε σεισμικές περιοχές. Πρότυπα σχεδίασης, κεφάλαια του SNiP II -15-74 «Θεμελιώσεις κτιρίων και κατασκευών. Πρότυπα σχεδίασης, κεφάλαια του SNiP II -Β.5-67* «Θεμέλια πασσάλων. Σχεδιαστικά πρότυπα». Οι συστάσεις ισχύουν για το σχεδιασμό θεμελίων και θεμελίων για βιομηχανικά και αστικά κτίρια και κατασκευές που ανεγέρθηκαν σε σεισμικές περιοχές.

1.2. Ο σχεδιασμός βάσεων και θεμελίων κτιρίων και κατασκευών με σεισμικότητα σχεδιασμού 7, 8 και 9 σημείων πραγματοποιείται λαμβάνοντας υπόψη τις διατάξεις του κεφαλαίου SNiP II-A.12-69 «Κατασκευή σε σεισμικές περιοχές. Σχεδιαστικά πρότυπα».

1.3. Ο προσδιορισμός της έντασης των σεισμών στην περιοχή κατασκευής και η αποσαφήνιση της σεισμικότητας του εργοταξίου, ανάλογα με τις υδρογεωλογικές συνθήκες, γίνεται με βάση τις παραγράφους. 1,4 - 1,7 SNiP II-A.12-69.

2. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΒΑΣΕΩΝ ΚΑΙ ΘΕΜΕΛΙΩΝ ΛΑΜΒΑΝΟΝΤΑΣ ΥΠΟΨΗ ΤΙΣ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΕΠΙΠΤΩΣΕΙΣ

2.1. Οι προκαταρκτικές διαστάσεις των θεμελίων και το βάθος τοποθέτησης των πελμάτων τους καθορίζονται χωρίς να λαμβάνονται υπόψη οι σεισμικές επιπτώσεις με βάση τις απαιτήσεις του κεφαλαίου SNiP II-15-74 «Θεμέλια κτιρίων και κατασκευών. Σχεδιαστικά πρότυπα». Η επακόλουθη βελτίωση των διαστάσεων των θεμελίων, λαμβάνοντας υπόψη τα σεισμικά φορτία, πραγματοποιείται με τον υπολογισμό της φέρουσας ικανότητας των θεμελίων σύμφωνα με τις οδηγίες της ενότητας.

2.10. Σε εδάφη καθίζησης και διογκώσεως, θα πρέπει να ληφθούν μέτρα για την ενίσχυση των θεμελίων σύμφωνα με τις οδηγίες που δίνονται στα πρότυπα σχεδιασμού βάσεων και θεμελίων σε εδάφη καθίζησης και διογκώσεως, καθώς και κατασκευαστικά μέτρα που διασφαλίζουν την κοινή λειτουργία των λίθων θεμελίωσης.

3. ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΤΗΣ ΦΡΟΥΣΤΙΚΗΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΤΩΝ ΒΑΣΕΩΝ ΥΠΟ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΕΠΙΠΤΩΣΕΙΣ

3.1. Ο υπολογισμός της φέρουσας ικανότητας του θεμελίου πραγματοποιείται για έναν ειδικό συνδυασμό φορτίων σχεδιασμού, ο οποίος καθορίζεται σύμφωνα με τις απαιτήσεις του κεφαλαίου SNiP II-6-74 «Φορτία και κρούσεις. Πρότυπα σχεδιασμού» και κεφάλαιο SNiP II-A.12-69 «Κατασκευές σε σεισμικές περιοχές. Πρότυπα σχεδιασμού».

Σημείωση . Ένας ειδικός συνδυασμός φορτίων αποτελείται από μόνιμα, μακροπρόθεσμα, μεμονωμένα βραχυπρόθεσμα και ένα από τα ειδικά φορτία, τα οποία σε αυτή την περίπτωση λαμβάνουν υπόψη τις σεισμικές επιπτώσεις. Ταυτόχρονα, δεν λαμβάνονται υπόψη άλλοι τύποι ειδικών φορτίων και κρούσεων (φορτία που προκαλούνται από απότομη διαταραχή της τεχνολογικής διαδικασίας, προσωρινή δυσλειτουργία ή βλάβη του εξοπλισμού, η επίδραση ανομοιόμορφων παραμορφώσεων των βάσεων κατά τη διάρκεια της διαβροχής εδαφών ή κατά τη διάρκεια η απόψυξη των μόνιμων παγωμένων εδαφών· η επίδραση της παραμόρφωσης της επιφάνειας της γης στις περιοχές των ορυχείων και των καρστικών περιοχών).

3.2. Σκοπός του υπολογισμού της φέρουσας ικανότητας των θεμελίων κάτω από έναν ειδικό συνδυασμό φορτίων είναι να εξασφαλιστεί η αντοχή τους στην περίπτωση των βραχωδών εδαφών και η σταθερότητα στην περίπτωση των μη βραχωδών εδαφών, καθώς και να αποτραπεί η μετατόπιση της θεμελίωσης κατά μήκος της σόλας και της σόλας και της σταθερότητας. ανατρέποντάς το. Η εκπλήρωση αυτών των προϋποθέσεων προβλέπει την ασφάλεια των κτιριακών κατασκευών, η αστοχία των οποίων απειλεί να καταρρεύσει το κτίριο ή τα μέρη του. Σε αυτή την περίπτωση, είναι πιθανή η ζημιά σε δομικά στοιχεία που δεν απειλούν την ασφάλεια των ανθρώπων ή την ασφάλεια πολύτιμου εξοπλισμού. Οι παραμορφώσεις βάσης (απόλυτες και ανομοιόμορφες καθιζήσεις, ρολά) μπορεί να υπερβαίνουν τις οριακές τιμές που επιτρέπονται για τον κύριο συνδυασμό φορτίων και επομένως, με ειδικό συνδυασμό φορτίων, λαμβάνοντας υπόψη τις σεισμικές επιπτώσεις, δεν υπόκεινται σε υπολογισμό.

3.3. Ο υπολογισμός της φέρουσας ικανότητας των θεμελίων γίνεται με βάση την συνθήκη

Ρύζι. 1. Διάγραμμα της τελικής πίεσης κάτω από τη βάση της θεμελίωσης

Ρύζι. 2. Γραφήματα για συντελεστές στους τύπους () και ()

pb- καθορίζεται από τον τύπο (), αλλά για θεμέλιο με πλάτος υπό όρουςπρο ΧΡΙΣΤΟΥ.

3.9. Με την ταυτόχρονη δράση στη θεμελίωση ενός συστήματος δυνάμεων και ροπών σε αμοιβαία κάθεταx επίπεδα, ο υπολογισμός της φέρουσας ικανότητας της θεμελίωσης για ειδικό συνδυασμό φορτίων πραγματοποιείται χωριστά για τη δράση των δυνάμεων σε κάθε κατεύθυνση ανεξάρτητα μεταξύ τους.

3.10. Ο υπολογισμός της αντοχής των θεμελίων πραγματοποιείται σύμφωνα με τα κανονιστικά έγγραφα για μη σεισμικές περιοχές για τη δράση των κύριων και των ειδικών συνδυασμών σχεδιαστικών φορτίων. Ταυτόχρονα, τα διαγράμματα τάσεων κάτω από τη σόλα των άκαμπτων θεμελίων λαμβάνονται σε τραπεζοειδή ή τριγωνική μορφή και για τα εύκαμπτα καθορίζονται με τη μέθοδο του στατικού υπολογισμού δοκών και πλακών σε ελαστική βάση.

3.11. Κατά τον υπολογισμό των θεμελίων λαμβάνοντας υπόψη τις σεισμικές επιπτώσεις παρουσία μακροχρόνιων οριζόντιων φορτίων στον κύριο συνδυασμό, θα πρέπει να διενεργείται πρόσθετος έλεγχος του κτιρίου για ανατροπή και διάτμηση κατά μήκος της βάσης της θεμελίωσης. Στην τελευταία περίπτωση, η τριβή της βάσης της θεμελίωσης στο έδαφος λαμβάνεται υπόψη σύμφωνα με τις οδηγίες του SNiP II-15-74 "Θεμέλια κτιρίων και κατασκευών".

4. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΘΕΜΕΛΙΩΝ ΠΙΣΩΝ

4.1. Ο σχεδιασμός θεμελίων πασσάλων για σεισμικές περιοχές πραγματοποιείται σύμφωνα με τα κεφάλαια του SNiP II-B.5-67* «Θεμελιώσεις πασσάλων. Πρότυπα σχεδίασης», SNiP II-B.6-66 «Θεμέλια και θεμέλια κτιρίων και κατασκευών σε μόνιμα παγωμένα εδάφη. Πρότυπα σχεδιασμού», «Οδηγίες για το σχεδιασμό θεμελίων πασσάλων» (Stroyizdat, M., 1971), «Οδηγίες για τον σχεδιασμό θεμελίων πασσάλων για κτίρια και κατασκευές που ανεγέρθηκαν σε εδάφη καθίζησης» (Stroyizdat, M., 1969), λαμβάνοντας υπόψη λάβετε υπόψη αυτές τις συστάσεις.

Σημείωση . Ο σχεδιασμός θεμελίων πασσάλων με ενδιάμεσο μαξιλάρι πραγματοποιείται σύμφωνα με τις «Συστάσεις για το σχεδιασμό θεμελίων πασσάλων με ενδιάμεσο μαξιλάρι για κτίρια και κατασκευές που ανεγέρθηκαν σε σεισμικές περιοχές» (δημοσιεύτηκε από την Κεντρική Επιτροπή του Κομμουνιστικού Κόμματος της Μολδαβίας, Κισινάου, 1974).

4.2. Η σκοπιμότητα χρήσης θεμελίων πασσάλων σε σεισμικές περιοχές, καθώς και η επιλογή του σχεδιασμού πασσάλων και σχάρας, αποφασίζεται από τον οργανισμό σχεδιασμού βάσει μελέτης σκοπιμότητας που λαμβάνει υπόψη τη σεισμικότητα και τις εδαφικές συνθήκες του εργοταξίου, τον σκοπό του κτιρίου και των συνθηκών λειτουργίας του.

4.3. Οι εργασίες διοχέτευσης πασσάλων σε διάφορα εδάφη και η αποδοχή εργασιών πραγματοποιούνται σύμφωνα με τους κανόνες για μη σεισμικές περιοχές, ενώ η στροφή τετράγωνων και ορθογώνιων πασσάλων στο σχέδιο σε σχέση με τους διαμήκους και εγκάρσιους άξονες του κτιρίου δεν είναι επιτρέπεται, και επιτρέπεται η αποδοχή πασσάλων που δεν έχουν ολοκληρωθεί στο επίπεδο σχεδιασμού, εάν η τιμή της διείσδυσης του πασσάλου στο έδαφος είναι τουλάχιστον 4 m και η φέρουσα ικανότητα του σωρού που υιοθετείται στο έργο για κατακόρυφα και οριζόντια φορτία διασφαλίζεται, λαμβάνοντας υπόψη τις σεισμικές επιπτώσεις.

4.4. Κατά το σχεδιασμό θεμελίων πασσάλων, συνιστάται η στήριξη των κάτω άκρων των πασσάλων σε βράχους, χονδρόκοκκα εδάφη με αμμώδη πλήρωση, πυκνά αμμώδη εδάφη χαμηλής υγρασίας, σκληρά και ημίσκληρα αργιλώδη εδάφη.

R n - τυπική αντίσταση εδάφους κάτω από το κάτω άκρο του σωρού, που προσδιορίζεται σύμφωνα με τις οδηγίες των παραγράφων. 5.4 και 5.5 SNiP II-B.5-67*;

φά- η περιοχή εδράσεως στο έδαφος του σωρού.

u- περίμετρος της διατομής του σωρού.

fi n - κανονιστική αντίστασηΕγώ-ο στρώμα εδάφους βάσης στην πλαϊνή επιφάνεια του σωρού, που προσδιορίζεται σύμφωνα με τις οδηγίες των παραγράφων. 5.4 και 5.5 SNiP II -Β.5-67*, λαμβάνεται υπόψη ξεκινώντας από το βάθοςη;

l i- πάχος Εγώ-ο στρώμα εδάφους σε επαφή με την πλευρική επιφάνεια του σωρού.

η- το βάθος στο οποίο δεν λαμβάνεται υπόψη η αντίσταση του εδάφους στην πλευρική επιφάνεια του σωρού. για πασσάλους με βάθος βύθισηςμεγάλο≤ 5m αποδεκτόη = μεγάλο; για πασσάλους με βάθος βύθισηςμεγάλο>5m αποδεκτόη= 4/α (αλλά όχι λιγότερο από 3 και όχι περισσότερο από 6), όπου α - συντελεστής ελαστικής παραμόρφωσης, που προσδιορίζεται σύμφωνα με τις οδηγίες των παραγράφων. Και ;

μεγάλο- το βάθος του σωρού στο έδαφος.

Πίνακας 2

	Τιμές συντελεστών
	mc		m ci
	αμμώδη εδάφη χαμηλής υγρασίας μέσης πυκνότητας και πυκνότητας	αργιλώδη εδάφη σκληρής, ημιστερεάς και άκαμπτης πλαστικής σύστασης	αμμώδη εδάφη μέτριας πυκνότητας οποιασδήποτε υγρασίας	αργιλώδη εδάφη συνοχής
				σκληρό-πλαστικό	μαλακό πλαστικό	ρευστό πλαστικό
	0,95	0,95	0,95	0,95	0,85	0,75
	0,85	0,90	0,85	0,90	0,80	0,70
	0,75	0,85	0,75	0,85	0,70	0,60

Σημείωση . Για τύπους εδάφους που δεν αναφέρονται στον Πίνακα. , επιτρέπονται τιμές συντελεστώνmcΚαι m ciλαμβάνονται σύμφωνα με τα αποτελέσματα δοκιμών πασσάλων με προσομοίωση σεισμικών επιδράσεων.

Μ- συντελεστής συνθηκών εργασίας, αποδεκτόςΜ = 0,8.

4.15. Η κατανομή των φορτίων μεταξύ των πασσάλων, καθώς και ο προσδιορισμός των εσωτερικών δυνάμεων στους πασσάλους και η πίεση που ασκείται στο έδαφος από τις πλευρικές επιφάνειες των πασσάλων, πραγματοποιείται με τις μεθόδους της δομικής μηχανικής σύμφωνα με το σχέδιο σχεδιασμού. της δομής και του γκριλ.

Το οριζόντιο φορτίο μπορεί να γίνει δεκτό ομοιόμορφα κατανεμημένο σε όλους τους πασσάλους σε ξεχωριστό θεμέλιο, εάν ο σχεδιασμός, οι διαστάσεις, καθώς και οι συνθήκες για το ζευγάρωμα των κεφαλών με το γκριλ και τη στήριξη των κάτω άκρων όλων των πασσάλων είναι οι ίδιες. Το κατακόρυφο φορτίο σε κάθε σωρό μπορεί να προσδιοριστεί σύμφωνα με τις οδηγίες της ενότητας 9.5 του SNiP II-B.5-67*.

4.16. Ο έλεγχος των τμημάτων πασσάλων από οπλισμένο σκυρόδεμα και πασσάλων κελύφους όσον αφορά την αντίσταση υλικού (σύμφωνα με την πρώτη οριακή κατάσταση) για τη συνδυασμένη επίδραση των δυνάμεων σχεδιασμού (κανονική δύναμη, ροπή κάμψης και εγκάρσια δύναμη) πρέπει να πραγματοποιείται σύμφωνα με το κεφάλαιο SNiP II -Β.1-62 * «Κατασκευές από σκυρόδεμα και οπλισμένο σκυρόδεμα. Πρότυπα σχεδίασης» όπως για ένα στοιχείο έκκεντρα συμπίεσης ή τάσης.

4.17. Για πασσάλους που έχουν τσιμπήσει σε χαμηλή σχάρα, η τιμή των μέγιστων τιμών της ροπής κάμψηςΜ izg μέγ και δύναμη διάτμησηςQΜέγιστη από την επίδραση του σχεδιασμού (με ειδικό συνδυασμό) τα φορτία μπορούν να προσδιοριστούν, αντίστοιχα, από τους τύπους:

H- υπολογισμένη οριζόντια δύναμη ανά ένα σωρό στο επίπεδο της βάσης του γκριλ που βρίσκεται στο έδαφος.

Π - υπολογισμένο κατακόρυφο θλιπτικό φορτίο σε ένα σωρό.

4.18. Συνιστάται να ελέγχεται η σταθερότητα ενός σωρού ή ενός κελύφους πασσάλων σύμφωνα με την προϋπόθεση περιορισμού της πίεσης που ασκείται στο έδαφος από τις πλευρικές επιφάνειες σύμφωνα με την παράγραφο 6 του Παραρτήματος 7 των Κατευθυντήριων Οδηγιών για τον Σχεδιασμό Θεμελιώσεων Πάσσαλων, λαμβάνοντας η υπολογιζόμενη τιμή της γωνίας εσωτερικής τριβής μειωμένη κατά την τιμή Δφ, που προσδιορίζεται με τον ίδιο τρόπο , όπως στον τύπο () των παραγράφων αυτών των Συστάσεων.

Δεν απαιτείται ανάλυση σταθερότητας για πασσάλους και πασσάλους με διαστάσεις διατομήςσι≤ 0,6 m, βυθιζόμενο σε βάθος μεγαλύτερο από 10σι, εκτός από περιπτώσεις εμβάπτισης σε λάσπες, χαλαρές άμμους ή αργιλώδη εδάφη ρευστοποιημένης πλαστικής και ρευστής σύστασης.

4.19. Για πασσάλους που έχουν τσιμπήσει σε χαμηλή σχάρα, η τιμή της μέγιστης πίεσης σ z μέγ , που ασκούνται από την πλευρική επιφάνεια του σωρού στο έδαφος από τη δράση σχεδιαστικών (με ειδικό συνδυασμό) φορτίων, θα πρέπει να προσδιορίζονται για το βάθοςz= 1,2/α σύμφωνα με τον τύπο

(20)

όπου α, H, μι, J, Π - οι τιμές είναι οι ίδιες όπως στον τύπο ()

προ ΧΡΙΣΤΟΥ- διάμετρος στρογγυλού, πλευρικού τετράγωνου ή ορθογώνιου (σε επίπεδο κάθετο στη δράση του οριζόντιου φορτίου) τμήματος του σωρού.

4.20. Εάν ο αριθμός των πασσάλων που έχουν σχεδιαστεί για κατακόρυφα φορτία δεν είναι αρκετός για να απορροφήσει τις οριζόντιες δυνάμεις του σχεδιασμού (με ειδικό συνδυασμό φορτίων), είναι δυνατή η χρήση πρόσθετων πασσάλων, το μήκος των οποίων, ικανοποιώντας τις απαιτήσεις της ρήτρας, μπορεί να είναι μικρότερο από τα κύρια και θα καθοριστεί μόνο με τον υπολογισμό του οριζόντιου φορτίου.

4.21. Φέρουσα ικανότηταΠ V ντοπασσάλων για κατακόρυφο φορτίο, λαμβάνοντας υπόψη τις σεισμικές επιπτώσεις με βάση τα αποτελέσματα των μελετών πεδίου, καθορίζεται από τον τύπο

(21)

Οπου PcΚαι Π- τιμές σχεδιασμού της φέρουσας ικανότητας του σωρού για το κατακόρυφο φορτίο, αντίστοιχα, με και χωρίς σεισμικές επιδράσεις.

Πείναι - τη φέρουσα ικανότητα του σωρού, που προσδιορίζεται με μία από τις μεθόδους σύμφωνα με τις παραγράφους. 6.2, 6.3, 6.4 ή 6.6 του κεφαλαίου SNiP II-B.5-67* σύμφωνα με δεδομένα οδήγησης, αποτελέσματα δοκιμών με στατικό φορτίο εσοχής, σύμφωνα με στατική ανίχνευση ή βύθιση με δονητή.

4.22. Η φέρουσα ικανότητα για οριζόντιο φορτίο πασσάλων τσιμπημένο σε σχάρα, με βάση μελέτες πεδίου, προσδιορίζεται από τα αποτελέσματα δοκιμής θεμελίων πασσάλων με οριζόντιο στατικό φορτίο με ταυτόχρονη φόρτωση του γκριλ με κατακόρυφο φορτίο που αντιστοιχεί στο φορτίο από ένα κτίριο ή δομή.

4.24. Για πασσάλους σε υποβαθυνόμενα εδάφη, όταν η διαβροχή της βάσης είναι αναπόφευκτη (υγρή τεχνολογική διαδικασία ή άνοδος της στάθμης των υπόγειων υδάτων), η δοκιμή πασσάλων με κατακόρυφα και οριζόντια φορτία θα πρέπει να διεξάγεται μετά από προκαταρκτικό εμποτισμό του εδάφους, σύμφωνα με την Οδηγίες για τον σχεδιασμό θεμελίων πασσάλων κτιρίων και κατασκευών που ανεγέρθηκαν σε καθιζάνοντα εδάφη».

4.25. Η φέρουσα ικανότητα του σωρού για κατακόρυφα και οριζόντια φορτία, που προσδιορίζεται από τα αποτελέσματα των δοκιμών, πρέπει να ελέγχεται με τον υπολογισμό της αντίστασης του υλικού του πασσάλου και τον περιορισμό της πίεσης που ασκείται στο έδαφος από τις πλευρικές επιφάνειες του σωρού σύμφωνα με την ενότητα 6.1* του Κεφαλαίου SNiP II-B.5-67* και σ. αυτών των Συστάσεων. Σε αυτή την περίπτωση, στους υπολογισμούς, οι τιμές του συντελεστή ελαστικής παραμόρφωσηςένα αποδεκτές βάσει δοκιμών πεδίου.

4.26. Σε αναγκαίες περιπτώσεις,Δοκιμάζω θεμέλια πασσάλων με προσομοίωση σεισμικών επιδράσεων σύμφωνα με ειδικό πρόγραμμα που αναπτύχθηκε λαμβάνοντας υπόψη τις μηχανολογικές και γεωλογικές συνθήκες του εργοταξίου, την εκτιμώμενη σεισμικότητα του σχεδιασμένου κτιρίου ή κατασκευής και τα φορτία που ασκούνται στα θεμέλια.

5. ΛΟΓΑΡΙΑΣΜΟΣ ΤΗΣ ΕΛΑΣΤΙΚΗΣ ΣΥΜΜΟΡΦΩΣΗΣ ΤΗΣ ΘΕΜΕΛΙΩΣΗΣ ΣΤΟΝ ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟ ΤΩΝ ΠΕΡΙΟΔΩΝ ΕΛΕΥΘΕΡΩΝ ΚΡΑΔΑΣΜΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΚΑΙ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ

5.1. Αυτές οι συστάσεις ισχύουν για όλους τους τύπους κτιρίων και κατασκευών, το σχέδιο σχεδιασμού των οποίων μπορεί να παρουσιαστεί με τη μορφή προβόλου, είτε με ομοιόμορφα κατανεμημένη μάζα κατά μήκος είτε με διαφορετικό αριθμό ίσων συγκεντρωμένων μαζών, συμπεριλαμβανομένης της μάζας του θεμελίου (Εικ. ).

Ρύζι. 3. Σχέδιο μελέτης του κτιρίου

ΕΝΑ- με ομοιόμορφα κατανεμημένη μάζα.σι- Με " n» συγκεντρωμένες ίσες μάζες

Ρύζι. 4. Τιμές του συντελεστή ξ 1

Ρύζι. 5. Τιμές του συντελεστή ξ 2 για κτίρια με ομοιόμορφα κατανεμημένη μάζα και με αριθμό συγκεντρωμένων μαζών μεγαλύτερο από 2

5.2. Ο υπολογισμός της ελαστικής συμμόρφωσης της βάσης κατά τον προσδιορισμό των περιόδων ελεύθερων δονήσεων των κτιρίων και των κατασκευών για τους δύο πρώτους τόνους πραγματοποιείται σύμφωνα με τον τύπο

(23)

Οπου T i ∞ - περίοδος ελεύθερων ταλαντώσεωνΕγώ-ο τόνος για κτίρια και κατασκευές με απολύτως άκαμπτη ενσωμάτωση στη βάση.

T i- το ίδιο, λαμβάνοντας υπόψη την ελαστική συμμόρφωση της βάσης.

ξ Εγώ- συντελεστής ελαστικής συμμόρφωσης της βάσης, που προσδιορίζεται για τους δύο πρώτους τόνους δόνησης σύμφωνα με τα γραφήματα στο σχ. - ανάλογα με τις παραμέτρουςu, υ, και λ (βλ. στοιχείο ).

Ρύζι. 6. Τιμές του συντελεστή ξ 1 για κτίρια με δύο συγκεντρωμένες μάζες

Σημείωση. Τιμή ξ Εγώγια τις ενδιάμεσες τιμές των υ και λ, προσδιορίζεται με γραφική παρεμβολή πρώτα ως προς το υ και μετά ως προς το λ. Οι αριθμοί που φαίνονται στα γραφήματα στα δεξιά αντιστοιχούν σε ξΕγώστο u → ∞.

μι, σολ- αντίστοιχα, το μέτρο ελαστικότητας και το μέτρο διάτμησης του υλικού του τοίχου.

φά, J- αντίστοιχα, η περιοχή και η ροπή αδράνειας σε σχέση με τον διαμήκη άξονα της διατομής των τοίχων του κτιρίου.

H- το ύψος του κτιρίου από το σήμα σχεδιασμού.

κ 1 , γ pr - συντελεστές που λαμβάνουν υπόψη, αντίστοιχα, την επίδραση του σχήματος της διατομής και του ανοίγματος των τοίχων και καθορίζονται σύμφωνα με τις "Οδηγίες για τον προσδιορισμό του σεισμικού φορτίου σχεδιασμού για κτίρια και κατασκευές", Gosstroyizdat, M., 1962.

5.4. Για προκαταρκτικούς υπολογισμούς, είναι δυνατός ο προσδιορισμός των παραμέτρωνu, υ και λ σύμφωνα με τους τύπους.

(25)

Οπου

Cz- συντελεστής ελαστικής ομοιόμορφης συμπίεσης του εδάφους, που προσδιορίζεται σύμφωνα με το SNiP II -Β.7-70 «Θεμέλια μηχανών με δυναμικά φορτία. Πρότυπα σχεδιασμού».

σι- το πλάτος του κτιρίου.

φά 0 - η περιοχή της θεμελίωσης του κτιρίου κατά μήκος του εξωτερικού περιγράμματος.

β - συντελεστής που λαμβάνεται ίσος με:

για κτίρια από οπλισμένο σκυρόδεμα - 30 10 4 (N / m 2 );

για κτίρια από τούβλα - 3 10 4 (N / m 2).

γ - συντελεστής που λαμβάνεται ίσος με:

για κτίρια από οπλισμένο σκυρόδεμα - 0,1;

για κτίρια από τούβλα - 0,06.

Ρύζι. 7. Εξάρτηση συντελεστήκαπό την αναλογία του μήκους της θεμελίωσης προς το πλάτος της

β) για κιονοειδή θεμέλια μερε/ σι≥ 2,5, όπου ρε- η μικρότερη απόσταση μεταξύ γειτονικών θεμελίων:σι- η πλευρά της θεμελίωσης στην ίδια κατεύθυνση, οι συντελεστές ελαστικής ακαμψίας της θεμελίωσης πρέπει να καθορίζονται ως το άθροισμα των ακαμψιών των επιμέρους θεμελίων.

Στο ρε/ σι < 2,5 коэффициенты жесткости определяются как для сплошной плиты по формулам () и ();

γ) κατά την κατασκευή θεμελίων πασσάλων με χαμηλή σχάρα, οι συντελεστές ελαστικής ακαμψίας της βάσηςΚ xΚαι κ φ ορίζονται ως για θεμέλια λωρίδων ή υποστυλωμάτων, ανάλογα με τον τύπο του γκριλ, χωρίς να λαμβάνεται υπόψη η ακαμψία των πασσάλων.

ΕΦΑΡΜΟΓΗ 1

ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ΦΡΟΥΣΤΙΚΗΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΤΗΣ ΒΑΣΗΣ ΤΗΣ ΘΕΜΕΛΙΑΣ ΤΡΙΠ

Με βάση τον υπολογισμό για τον κύριο συνδυασμό φορτίων, λαμβάνεται το πλάτος της βάσης της θεμελίωσηςσι= 6 m σε βάθος τοποθέτησηςη\u003d 2 μ. Το θεμέλιο στηρίζεται σε βάση αποτελούμενη από ιλυώδη υγρή άμμο, για την οποία καθορίζονται οι ακόλουθες τιμές ​​των χαρακτηριστικών σχεδιασμού: πυκνότητα όγκου γ 0 \u003d 1,5 10 4 N/m 3; γωνία εσωτερικής τριβής φ = 26°; ειδική πρόσφυσηντο\u003d 0,4 10 4 N / m 2. Μαζικό ογκομετρικό βάρος εδάφους πάνω από τη βάση της θεμελίωσης γ "0 \u003d 1,2 10 4 N / m 3. Με έναν ειδικό συνδυασμό φορτίων, λαμβάνοντας υπόψη τη σεισμική πρόσκρουση με ένταση 9 βαθμών, εφαρμόζεται κατακόρυφο φορτίο στη βάση του ιδρύματοςΝ= 104 10 4 N/m, οριζόντιο φορτίοΤ= 13 10 4 N/m και ροπήΜ= 98 10 4 Nm/m. Είναι απαραίτητο να υπολογιστεί η βάση από την πρώτη οριακή κατάσταση.

Π 0 \u003d 1 12 1,2 10 4 2 + (12- 1) 0,4 10 4 / 0,49 \u003d 45 10 4 N/m 2;

R c \u003d 45 10 4 + 1 1,5 10 4 6 (8,2 - 0,2 16,8) \u003d 80,3 10 4 N / m 3.

Οι εκκεντρότητες του σχεδιαστικού φορτίου και του διαγράμματος τελικής πίεσης, σύμφωνα με τους τύπους () και (), είναι ίσες με:

αξία λπ < (μι/6) σι, επομένως, υπάρχει πλήρης στήριξη της βάσης του θεμελίου στο έδαφος.

Επειδή μιΠ< επ, η φέρουσα ικανότητα της βάσης καθορίζεται από τον τύπο ():

Αποδέχομαι mc= 1 και με τον τύπο () λαμβάνουμε τελικά

Ν= 104 104 H < 1 · 248 · 10 4 /1,5 = 166 · 10 4 Н/м,

Επομένως, οι διαστάσεις της θεμελίωσης, που λαμβάνονται σύμφωνα με τον υπολογισμό για τον κύριο συνδυασμό φορτίων, με σημαντικό περιθώριο ικανοποιούν τη δοκιμή για την πρώτη οριακή κατάσταση με έναν ειδικό συνδυασμό φορτίων.

ΕΦΑΡΜΟΓΗ 2

ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ΦΕΡΟΥΣΤΙΚΗΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΒΑΣΗΣ ΠΟΛΙΚΗΣ ΘΕΜΕΛΙΩΣΗΣ

Θεμέλιο, το πέλμα του οποίου έχει διαστάσειςσι= 2,8 m και μεγάλο= 4,4 m, σε βάθοςη\u003d 1,8 m στηρίζεται σε μια βάση που αποτελείται από αργιλώδες έδαφος με τα ακόλουθα χαρακτηριστικά σχεδιασμού: γ 0 \u003d 1,63 10 4 N / m 3. φ = 23°;ντο\u003d 1,2 10 4 N / m 2.

Το ογκομετρικό βάρος του εδάφους πάνω από το θεμέλιο γ "0 \u003d 1,55 10 4 N / m 3. Απαιτείται ο υπολογισμός της βάσης σύμφωνα με την πρώτη οριακή κατάσταση για έναν ειδικό συνδυασμό φορτίων, λαμβάνοντας υπόψη τη σεισμικότητα 8 βαθμών. Σε αυτή την περίπτωση, εφαρμόζεται κατακόρυφο φορτίο στη βάση του θεμελίουΝ= 256 10 4 N, οριζόντιο φορτίοΤ\u003d 38 10 4 N και ροπή Μ= 186 10 4 Nm.

Π 0 = 1 .69 8.4 1.55 10 4 1.8 + 1.14(8.4 - 1) 1.2 10 4 /0.42 = 65.9 10 4 H/m 2 ;

pb\u003d 65,9 10 4 + 0,89 1,63 10 4 2,01 (5,4 - 0,1 12,7) \u003d 77,4 10 4 H / m 2 .

Η μέγιστη τάση κάτω από την άκρη της βάσης του θεμελίου είναι:

Ρύζι. 8. Σχέδιο υπολογισμού της θεμελίωσης πασσάλων

Συνθήκες εδάφους. Από την επιφάνεια σε βάθος 4 m βρίσκεται ένα στρώμα από μαλακό πλαστικό άργιλο, μετά σε βάθος 4,5 m - σκληρός πλαστικός άργιλος και κάτω - χοντρή άμμος, εξερευνημένη σε βάθος 7 m.

Οι φυσικές και μηχανικές ιδιότητες των εδαφών είναι οι εξής:

μαλακό πλαστικό πηλός

γ 0 \u003d l,8 g / cm 3; φ n = 14°; ε = 0,85; σι = 0,55;

σκληρός πλαστικός πηλός γ 0 = 1,9 g/cm 3 ; φ n = 24°; ε = 0,55;σι = 0,30;

χοντρή άμμος γ 0\u003d 2 g / cm 3; φ n = 40°;ε = 0,55; ντο\u003d 1 kN / m 2.

Λύση.

1. Τα φορτία σχεδιασμού στους πασσάλους που περιλαμβάνονται στο θεμέλιο καθορίζονται από τους τύπους:

Π = Ν/n ± Μχ/Σ Χ 2 ; Σ Χ 2 \u003d 4 0,9 2 \u003d 3,24 m 2;

Π= 2,95/6 ± 0,49 0,9/3,24 = 0,492 ± 0,136;

Π max = 0,628 MN = 628 kN; Π min = 0,356 MN = 356 kN.

Η φέρουσα ικανότητα του σωρού σε στατικές συνθήκες, που προσδιορίζεται από τον τύπο (5) του κεφαλαίου SNiP II-B.5-67*, είναιΠ@ 700 kN > 628 kN, που ικανοποιεί τις απαιτήσεις για τον υπολογισμό των πασσάλων για την πρώτη οριακή κατάσταση σε στατικές συνθήκες.

Ας πάρουμε ένα σωρό μάρκας SN 10-30 (σειρά I.011-1, τεύχος 2) με προεντεταμένη ράβδο ενίσχυσης 4F10AIV. Για πασσάλους από οπλισμένο σκυρόδεμα, δεν επιτρέπονται ρωγμές (ρήτρα 8.1 του SNiP II-B.5-67*), η ακαμψία κάμψης του σωρού υπό βραχυπρόθεσμο φορτίο σύμφωνα με την ενότητα 93* του SNiP II-C.1 Το -62* προσδιορίζεται σύμφωνα με τον τύποEJ = σι k = 0,85 μισι J n , όπου μιβ - αρχικό μέτρο ελαστικότητας σκυροδέματος σε θλίψη και τάση.JΠ - τη ροπή αδράνειας της μειωμένης διατομής, λαμβάνοντας υπόψη όλο τον διαμήκη οπλισμό. Για τον αποδεκτό σωρό με οπλισμό προέντασης από χάλυβα θερμής έλασης περιοδικού προφίλ κατηγορίας A-IV και σκυροδέματος κλάσης 300 με διαστάσεις των πλευρών της διατομής 0,3 × 0,3 m, η τιμή της ακαμψίας κάμψηςEJ\u003d 18,9 MN m 2.

Υπό όρους πλάτος εργασίας του σωρούπρο ΧΡΙΣΤΟΥ\u003d 1,5 0,3 + 0,5 \u003d 0,95 m.

Συντελεστής αναλογικότηταςκδέχονται σύμφωνα με τον πίνακα. 26 Παράρτημα 7 «Οδηγίες για το σχεδιασμό θεμελίων πασσάλων» για το ανώτερο στρώμα εδάφους - μαλακό πλαστικό αργιλικό. λαμβάνοντας υπόψη τη μετάφραση στο σύστημα μονάδων SIκ\u003d 4,5 MN / m 4.

Ο συντελεστής ελαστικής παραμόρφωσης καθορίζεται από τον τύπο ():

Το μήκος του άνω τμήματος του σωρού, κατά το οποίο δεν λαμβάνεται υπόψη η τριβή στην πλευρική επιφάνεια, είναι ίσο με:

H= 4 / 0,75 = 5,3 m< 6 м.

Λαμβάνουμε υπόψη την πλευρική τριβή που ξεκινά από βάθος 4,9 μ. Η φέρουσα ικανότητα του σωρού, λαμβάνοντας υπόψη τις σεισμικές επιπτώσεις, προσδιορίζεται από τον τύπο ():

Οπου κ = 0,7; Μ=l; φά\u003d 0,09 m 2; u= 1,2 m; R n \u003d 724 10 4 N / m 2 (για βάθοςμεγάλο= 9,5 m σύμφωνα με τον πίνακα. 1 SNiP II-B.5-67*, λαμβάνοντας υπόψη τη μετατροπή στο σύστημα μονάδων SI).mc= 0,85 για την άμμο. mc 1 = mc 2 = 0,9 για το στρώμα αργίλου.mc 3 = 0,85 για το στρώμα άμμου (σύμφωνα με τον πίνακα).φά n 1 \u003d 4,14 10 4 N / m 2; φά n z\u003d 4,38 10 4 N / m 2; φάν 3 \u003d 6,34 10 4 N / m 2 (σύμφωνα με τον Πίνακα 2 του Κεφαλαίου SNiP II-B.5-67 *).

Pc= 0,7 1 10 4 = 55 10 4 N = 550 kN.

Pc= 550 kN< 628 кН, что не удовлетворяет требованиям расчета сваи на вертикальную нагрузку с учетом сейсмических воздействий.

Ας πάρουμε ένα σωρό μάρκας SN 12-30 με μήκος 12 m με βάθος βύθισης 11,5 m (οι διαστάσεις των πλευρών της διατομής και η ακαμψία κάμψης του σωρού παρέμειναν οι ίδιες). Τυπική αντίσταση εδάφους κάτω από το κάτω άκρο του σωρούR n \u003d 736 10 4 N/m2; αντίσταση στο πλάι του σωρού για το κάτω στρώμα άμμουφά n 4 \u003d 6.6 10 4 N/m 2 . Η φέρουσα ικανότητα του σωρού, λαμβάνοντας υπόψη τις σεισμικές επιπτώσεις, καθορίζεται από τον τύπο ():

Pc= 0,7 1 10 4 = 63,2 10 4 N = 632 kN.

Pc= 632 kN > 628 kN, που ικανοποιεί τις απαιτήσεις για τον υπολογισμό του σωρού για κατακόρυφο φορτίο, λαμβάνοντας υπόψη τις σεισμικές επιπτώσεις.

2. Ελέγχουμε το τμήμα του σωρού για τη δράση της ροπής κάμψης και της εγκάρσιας δύναμης.

H = μικρό/n= 0,3/6 = 0,05 MN.

Για διάφορους συνδυασμούς οριζόντιων και κατακόρυφων φορτίων, το μέγεθος της ροπής κάμψης και της δύναμης διάτμησης καθορίζεται από τους τύπους () και ():

Πμέγιστο = 628 kN Μμέγιστο izg \u003d 0,82 0,05 18,9 / (0,67 18,9 - 0,628) = = 0,0642 MN m = 64,2 kN m;

QΜέγιστη \u003d 0,05 + 0,628 0,05 / 12,022 \u003d 0,0526 MN \u003d 52,6 kN;

Π min = 356 kN Μμέγιστη κάμψη = 0,053 MN m = 53 kN m;

Q max = 0,0515 MN = 51,5 kN.

Για τον έλεγχο των πασσάλων για έκκεντρη αντοχή σε θλίψη, θα χρησιμοποιήσουμε τα βοηθητικά χρονοδιαγράμματα για το τεύχος 1 των σχεδίων εργασίας πασσάλων από οπλισμένο σκυρόδεμα της σειράς I.011-1-1. Οι σωροί της μάρκας SN 12-30 με διατομή 0,3 × 0,3 m με σκυρόδεμα βαθμού 300 και προεντεταμένη ράβδο οπλισμού 4F12AIV, κατά τον υπολογισμό της αντοχής για έκκεντρη συμπίεση, μπορούν να αντιληφθούν τις ακόλουθες μέγιστες τιμές ροπών κάμψης:

με κατακόρυφο φορτίοΠ= 628 kN Μπρόσθετος = 55 kN m< 64,2 кН · м;

με κατακόρυφο φορτίοΠ= 356 kN Μπρόσθετος = 60 kN m > 53 kN m.

Κατά συνέπεια, οι σωροί του βαθμού SN 12-30 δεν πληρούν τις απαιτήσεις για τον υπολογισμό της αντοχής.

Θα πάρουμε ένα σωρό βαθμού C12-30 με τις ίδιες διαστάσεις, αλλά χωρίς προένταση του οπλισμού. Υπολογισμένη ακαμψία κάμψης πασσάλωνEJ, λαμβάνοντας υπόψη την πιθανότητα ρωγμών, μπορεί να μειωθεί κατά περίπου 2 φορές. η τιμή του συντελεστή ελαστικής παραμόρφωσης α θα αυξηθεί κατά περίπου 15%, και επομένως οι υπολογισμένες τιμές της ροπής κάμψης στο τμήμα πασσάλων θα μειωθούν κατά περίπου 10%, και η υπολογισμένη τιμή της εγκάρσιας δύναμης θα αυξηθεί κατά περίπου 3 %.

Σύμφωνα με τα προγράμματα κυκλοφορίας 1 σειράςI.011-1, σωροί βαθμού C12-30, τομή 0,3 × 0,3 m, με βαθμό σκυροδέματος 300 καιμη τεντωμένος οπλισμός 4F16AII κατά τον υπολογισμό της αντοχής στο εξωτερικόΗ κεντρική συμπίεση μπορεί να λάβει τις ακόλουθες μέγιστες τιμές ροπής: με κατακόρυφο φορτίοΠ= 628 kN Μπρόσθετος = 78 kN m > 64,2 kN m; με κατακόρυφο φορτίοΠ= 356 kN Μπροσθήκη = 65 kN · m > 53 kN · m, που ικανοποιεί τις απαιτήσεις του υπολογισμού.

Ελέγχουμε την αντοχή του κεκλιμένου τμήματος του σωρού για τη δράση της εγκάρσιας δύναμης σύμφωνα με το κεφάλαιο SNiP II-B.1-62 *. Για σκυρόδεμα βαθμού 300, η ​​αντοχή του σχεδιασμού σε εφελκυσμόR R \u003d 1050 kN / m 2, πλάτος διατομής πασσάλωνσι= 0,3 m, ύψος τμήματος εργασίαςη 0 = 0,26 m, τιμή

R p bh 0 = 1050 0,3 0,26 = 82,5 kN > Qμέγιστο = 52,6 kN,

επομένως δεν απαιτείται ο υπολογισμός της διατμητικής αντοχής της διατομής.

3. Δεν απαιτείται έλεγχος της αντοχής του εδάφους σύμφωνα με την προϋπόθεση περιορισμού της πίεσης που ασκείται στο έδαφος από τις πλευρικές επιφάνειες των πασσάλων, αφού οι εγκάρσιες διαστάσεις των πασσάλωνσι= 0,3 m< 0,6 м и свая погружена в глинистые грунты мягкопластичной и тугопластичной консистенции на глубину 11,5 м > 10 σι= 3 m.

Φεύγουμε αποδεκτοί από σειρές I.0 11-1 σωρό βαθμού C12-30 με τομή 30 × 30 cm, μήκος 12 m με βάθος βύθισης 11,5 m.

ΕΦΑΡΜΟΓΗ 4

ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ΠΕΡΙΟΔΟΥ ΕΛΕΥΘΕΡΩΝ ΚΡΑΔΑΣΜΩΝ ΚΤΙΡΙΟΥ, ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΗΝ ΕΛΑΣΤΙΚΗ ΣΥΜΜΟΡΦΩΣΗ ΤΩΝ ΒΑΣΕΩΝ

Απαιτείται ο προσδιορισμός της περιόδου των ελεύθερων κραδασμών ενός κτιρίου με μεγάλο πάνελ, λαμβάνοντας υπόψη τη συμμόρφωση της βάσης. Το σχήμα υπολογισμού του κτιρίου είναι μια ράβδος προβόλου με μάζα ομοιόμορφα κατανεμημένη κατά μήκος.

Δεδομένα υπολογισμού:

Ύψος κτιρίου H= 27 m; πλάτος σι= 12 m; μήκος μεγάλο= 80 μ. Ομοιόμορφα κατανεμημένη μάζα κατά το ύψος του κτιρίουΜ\u003d 3,5 10 2 kg / m. Σχεδιάστε την περιοχή των τοίχων του κτιρίουφά\u003d 120 m 2; στιγμή αδράνειας της τομής των τοίχων του κτιρίουJ= 500 m 4 . Θεμέλια ταινίας - (σταυρός) με απόσταση μεταξύ των εγκάρσιων αξόνων 2,6 και 3,2 m και πλάτος ταινίας 0,4 m. Η εκτιμώμενη περιοχή της βάσης της θεμελίωσης, που ορίζεται ως για μια συμπαγή πλάκα,φά 0 \u003d 960 m 2; ροπή αδράνειας της περιοχής βάσηςJ 0 \u003d 12 10 3 m 4; συντελεστές διείσδυσης τοίχου γ pr \u003d 0,64 και σχήματα τομώνκ 1 = 2,4.

Μέτρο ελαστικότητας του υλικού του τοίχου σε συμπίεσημι\u003d 2 10 10 N / m 2, με διάτμησησολ\u003d 0,8 10 10 N / m 2.

Τα εδάφη στη βάση του κτιρίου έχουν τυπική πίεσηR n \u003d 2 10 5 N / m 2.

Λύση . Σύμφωνα με το SNiPII-B.7-70, η τιμή του συντελεστή ελαστικής ομοιόμορφης συμπίεσης για το έδαφος μεR n \u003d 2 10 5 N / m 2 λαμβάνεται ίσο μεντο z \u003d 40 10 6 N / m 3.

Οι συντελεστές ακαμψίας βάσης καθορίζονται από τους τύπους (26

Σύμφωνα με το γράφημα στο Σχ. ο συντελεστής ελαστικής συμμόρφωσης της βάσης για την πρώτη μορφή κραδασμών ξ = 0,7.

Η περίοδος του πρώτου τόνου ελεύθερων κραδασμών του κτιρίου, που προσδιορίζεται σύμφωνα με τις «Οδηγίες για τον προσδιορισμό του σεισμικού φορτίου σχεδιασμού για κτίρια και κατασκευές» (Gosstroyizdat, M., 1962), υποθέτοντας μια απολύτως άκαμπτη βάση, λαμβάνοντας υπόψη την κάμψη και διατμητικές παραμορφώσεις,Τ∞ = 0,285 s.

Η περίοδος του πρώτου τόνου ελεύθερων ταλαντώσεων του κτιρίου, λαμβάνοντας υπόψη τη συμμόρφωση της βάσης:

Τ 1 = Τ∞ /ξ = 0,285/0,7 = 0,41 s.

ΠΙΝΑΚΑΣ ΣΧΕΣΕΩΝ ΜΕΤΑΞΥ ΟΡΙΣΜΕΝΩΝ ΜΟΝΑΔΩΝ ΦΥΣΙΚΩΝ ΑΞΙΩΝ. ΥΠΟΚΕΙΤΑΙ ΣΕ ΑΠΟΧΩΡΗΣΗ ΚΑΙ ΜΟΝΑΔΕΣ SI

Όνομα τιμής	Μονάδα					Αναλογία μονάδων
	υπόκειται σε απόσυρση		ΣΙ
	Ονομα	ονομασία	Ονομα		ονομασία
κιλό-δύναμη	kgf		νεύτο		1kgf ~ 9,8N ~ 10N
τονική δύναμη	ts				1 tf ~ 9,8 10 3 N ~ 10 kN
γραμμάρια δύναμης	gs				1 gs ~ 9,8 10 3 N ~ 10 mN
κιλό-δύναμη ανά μέτρο	kgf/m	Newton ανά μέτρο		N/m	1 kgf/m ~ 10 N/m
κιλό-δύναμη ανά τετραγωνικό μέτρο	kgf / m 2	Newton ανά τετραγωνικό μέτρο		N/m 2	1 kgf/m 2 ~ 10 N/m 2
Πίεση		kgf / cm 2		πασκάλ	Pa	1 kgf / cm 2 ~ 9,8 10 4 Pa ​​~ 10 5 Pa ~ 0,1 MPa
	χιλιοστό στήλης νερού	mm w.c. Τέχνη.				1mm w.c. Τέχνη. ~ 9,8 Pa ~ 10 Pa
	χιλιοστό υδραργύρου	mmHg Τέχνη.				1 mmHg Τέχνη. ~ 133,3 Pa
Μηχανική καταπόνηση	κιλό-δύναμη ανά τετραγωνικό χιλιοστό	kgf/mm 2		πασκάλ	Pa	1 kgf/mm 2 ~ 9,8 10 6 Pa ~ 10 7 Pa ~ 10 MPa
Μέτρο διαμήκους ελαστικότητας; μέτρο διάτμησης; μονάδα ογκομετρικής συμπίεσης	κιλό-δύναμη ανά τετραγωνικό εκατοστό	kgf / cm 2				1 kgf / cm 2 ~ 9,8 10 4 Pa ​​~ 10 5 Pa ~ 0,1 MPa
Στιγμή ισχύος; στιγμή ζευγαριού	κιλό-δυναμόμετρο	kgf m	νεοτονόμετρο		N m	1 kgf m ~ 9,8 N m ~ 10 N m
Εργασία (ενέργεια)	κιλό-δυναμόμετρο	kgf m	μονάδα ενέργειας ή έργου		J	1 kgf m ~ 9,8 J ~ 10 J
Ποσότητα θερμότητας	θερμίδα	περιττώματα	μονάδα ενέργειας ή έργου		J	1 θερμίδες ~ 4; 2 J
	χιλιοθερμίδα	kcal				1 kcal ~ 4,2 kJ
Εξουσία	κιλό-μετρητή δύναμης ανά δευτερόλεπτο	kgf m/s		βάτ	Τρ	1 kgf m/s ~ 9,8 W ~ 10 W
	Ιπποδύναμη	ιπποδύναμη				1 HP ~ 735,5 W
	θερμίδες ανά δευτερόλεπτο	cal/s				1 θερμίδες/δευτερόλεπτα ~ 4,2 W
	χιλιοθερμίδες ανά ώρα	kcal/h				1 kcal/h ~ 1,16 W
Ειδική θερμότητα	θερμίδες ανά γραμμάριο βαθμό Κελσίου	cal/(g °C)	joule ανά κιλό Κέλβιν		J/(kg K)	1 θερμίδες/(g °C) ~ 4,2 10 3 J/(kg K)
	χιλιοθερμίδες ανά κιλό βαθμού Κελσίου	kcal/(kg °С)				1 kcal/(kg °C) ~ 4,2 kJ/(kg K)
Θερμική αγωγιμότητα	θερμίδες ανά δευτερόλεπτο ανά εκατοστό βαθμού Κελσίου	cal/(s cm °C)		watt ανά μέτρο Κέλβιν	W/(m K)	1 θερμίδες/(s cm °С) ~ 420 W/(m K)
	χιλιοθερμίδες ανά ώρα ανά μέτρο βαθμού Κελσίου	kcal/(h m °C)				1 kcal / (h m ° C) -1,16 W / (m K)
Συντελεστής μεταφοράς θερμότητας (μεταφορά θερμότητας); συντελεστής μεταφοράς θερμότητας	θερμίδες ανά δευτερόλεπτο ανά τετραγωνικό εκατοστό βαθμού Κελσίου	cal/(s cm 2 °C)		watt ανά τετραγωνικό μέτρο Kelvin	W / (m 2 K)	1 θερμίδες / (s cm 2 ° С) ~ 42 kW / (m 2 K)
	χιλιοθερμίδες ανά ώρα ανά τετραγωνικό μέτρο βαθμού Κελσίου	kcal / (h m 2 ° С)				1 kcal / (h m 2 ° C) ~ 1,16 kW / (m 2 K)