Ο σχεδιασμός των θεμελίων υπό σεισμικές κρούσεις θα πρέπει να πραγματοποιηθεί σύμφωνα με τις απαιτήσεις του ΠΣ 14.13330.2011 «Κατασκευή σε σεισμικές περιοχές. Ενημερωμένη έκδοση του SNiP II-7-81*."
Οι σεισμικές επιπτώσεις στο θεμέλιο προκαλούνται από σεισμούς που συμβαίνουν ως αποτέλεσμα τεκτονικών ρηγμάτων στο φλοιό της γης. Ελαστικές δονήσεις, που χαρακτηρίζονται από σεισμικά κύματα (διαμήκη, εγκάρσια και επιφανειακά), διαδίδονται από το υποκέντρο προς όλες τις κατευθύνσεις. Οι σεισμικές κρούσεις προκαλούν δονήσεις κτιρίων και κατασκευών, οι οποίες οδηγούν στην εμφάνιση αδρανειακών δυνάμεων στα στοιχεία των υπέργειων κατασκευών. Το μέγεθος του τελευταίου επηρεάζεται καθοριστικά από την ένταση του σεισμού, μετρούμενη με μέγεθος.
Οι σεισμικές επιπτώσεις, όπως κάθε δυναμικό φορτίο στα θεμέλια, οδηγούν σε αλλαγές στις ιδιότητες του εδάφους: η συμπιεστότητα αυξάνεται, ειδικά των μη συνεκτικών εδαφών. Η τελική τους διατμητική αντοχή μειώνεται λόγω της επαγόμενης από κραδασμούς μείωσης της τριβής μεταξύ των σωματιδίων. Οι παλμικές κρούσεις μέσου μεγέθους μπορούν να προκαλέσουν πρόσθετη βροχόπτωση και καθίζηση των θεμελίων και παλμοί σημαντικού μεγέθους μπορεί να προκαλέσουν καταστροφή της δομής του εδάφους, μείωση της αντοχής τους και απώλεια σταθερότητας θεμελίωσης. Υπό ορισμένες συνθήκες, μπορεί να προκύψει υγροποίηση αμμωδών θεμελίων κορεσμένων με νερό, με αποτέλεσμα την πλήρη εξάντληση της φέρουσας ικανότητας τους. Αυτές οι αλλαγές στις κατασκευαστικές ιδιότητες των εδαφών και η ειδική φύση της αλληλεπίδρασης της κατασκευής με τη θεμελίωση καθορίζουν τα σχεδιαστικά χαρακτηριστικά των θεμελίων υπό σεισμικές συνθήκες.
Η Ρωσία έχει υιοθετήσει μια κλίμακα 12 βαθμών για την αξιολόγηση της ισχύος ενός σεισμού. Ολόκληρη η επικράτεια της Ρωσίας χωρίζεται σε ξεχωριστές περιοχές ανάλογα με τη σεισμικότητα, αλλά ακόμη και σε μια περιοχή, η σεισμικότητα μπορεί να είναι διαφορετική ανάλογα με τις συνθήκες του εδάφους.
Σε πολλές περιοχές έχει πραγματοποιηθεί μικροσεισμικότητα (αύξηση ή μείωση σεισμικότητας κατά 1 βαθμό, η οποία εγκρίνεται από την Κρατική Επιτροπή Κατασκευών).
Η σεισμικότητα της τοποθεσίας ανάλογα με την κατηγορία του εδάφους δίνεται στον Πίνακα. 5.1. Οι σεισμικές επιπτώσεις κατά τον σχεδιασμό λαμβάνονται υπόψη σε εντάσεις σεισμικών κραδασμών 7, 8 και 9 βαθμών. Εάν η ένταση είναι μεγαλύτερη από 9 βαθμούς, η κατασκευή είναι δυνατή μόνο με άδεια ανώτερων αρχών σύμφωνα με τις εγκεκριμένες απαιτήσεις.
Με βάση τις σεισμικές ιδιότητες, τα εδάφη χωρίζονται σε τρεις κατηγορίες:
Πίνακας 5.1
Με ετερογενή σύσταση, τα εδάφη του εργοταξίου ανήκουν σε μια πιο δυσμενή κατηγορία εδάφους από πλευράς σεισμικών ιδιοτήτων, εάν εντός πάχους 10 μέτρων του εδάφους (μετρώντας από το σημάδι σχεδιασμού) το στρώμα που ανήκει σε αυτήν την κατηγορία έχει συνολικό πάχος άνω των 5 m.
Οι υπολογισμοί των θεμελιακών κατασκευών και των θεμελίων τους γίνονται για τον κύριο και ειδικό συνδυασμό φορτίων και ο τελευταίος περιλαμβάνει απαραίτητα σεισμικό φορτίο. Το υπολογιζόμενο σεισμικό φορτίο προκύπτει ως αποτέλεσμα του δυναμικού υπολογισμού ολόκληρου του κτιρίου για κραδασμούς και εφαρμόζεται στα σημεία όπου βρίσκονται οι μάζες των δομικών στοιχείων.
Κατά τον δυναμικό υπολογισμό, η μάζα των επιμέρους στοιχείων του κτιρίου, η σεισμικότητα της περιοχής, οι μορφές φυσικών δονήσεων, τα χαρακτηριστικά δόνησης της κατασκευής, ο τύπος των συνθηκών του εδάφους, η σχεδιαστική λύση της κατασκευής και η φύση του λαμβάνονται υπόψη οι επιτρεπόμενες ζημιές και ελαττώματα. Μετά τη λήψη σεισμικών φορτίων, με βάση την αρχή d’Alembert, πραγματοποιείται στατικός υπολογισμός των κτιριακών κατασκευών με την παραδοχή της συνδυασμένης δράσης σεισμικών και στατικών φορτίων.
Οι πρόσθετες οριζόντιες κανονικές και εφαπτομενικές τάσεις που προκύπτουν στο θεμέλιο κατά τη διέλευση των σεισμικών κυμάτων προσδιορίζονται από τους τύπους:
; 
, (5.10)
όπου k σ είναι ο συντελεστής σεισμικότητας (με 7 βαθμούς k с = 0,025, με 8 μονάδες – 0,05 και με 9 μονάδες – 0,1). γ – ειδικό βάρος εδάφους. С p και С s – αντίστοιχα, οι ταχύτητες διάδοσης των διαμήκων και εγκάρσιων σεισμικών κυμάτων. Т 0 = 0,5 – περίοδος σεισμικής ταχύτητας δόνησης, s.
Τα σεισμικά αδρανειακά φορτία που επιδρούν στο θεμέλιο κατά τη διάρκεια ενός σεισμού προσδιορίζονται από τον τύπο
όπου G k είναι το βάρος του στοιχείου δομής που αναφέρεται στο σημείο k. γ n – συντελεστής ανάλογα με την κατηγορία της δομής (λαμβανόμενος από 1–1,5). – δυναμικός συντελεστής. – συντελεστής λαμβάνοντας υπόψη το σχήμα των κραδασμών.
Κατά το σχεδιασμό και την κατασκευή σε σεισμικές περιοχές, το βάθος των θεμελίων σε εδάφη των κατηγοριών I και II ορίζεται όπως για τις μη σεισμικές περιοχές, αλλά όχι μικρότερο από 1 m. Τα εδάφη της κατηγορίας III απαιτούν προκαταρκτική τεχνητή βελτίωση.
Συνιστάται η τοποθέτηση των θεμελίων των κτιρίων και των επιμέρους διαμερισμάτων τους στο ίδιο επίπεδο για την αποφυγή αλλαγών στη συχνότητα των φυσικών κραδασμών. Σε πολυώροφα κτίρια, το βάθος θα πρέπει να αυξηθεί με την εγκατάσταση πρόσθετων υπόγειων ορόφων.
Όταν περνούν σεισμικά κύματα, η επιφάνεια του εδάφους μπορεί να παρουσιάσει τάση και συμπίεση σε διαφορετικές κατευθύνσεις, γεγονός που μπορεί να προκαλέσει κίνηση των θεμελίων μεταξύ τους, επομένως, για να αποφευχθεί η κίνηση και η σταθερότητα των θεμελίων, συνιστάται η κατασκευή θεμελίων από συμπαγή πλάκα ή συνεχής θεμέλια από εγκάρσιες λωρίδες (Εικ. 5.3, ΕΝΑ), διατεταγμένα σε προκατασκευασμένη ή μονολιθική έκδοση. Για την ενίσχυση των προκατασκευασμένων θεμελίων τοποθετείται ενισχυτικό πλέγμα στην κορυφή του μαξιλαριού και δένονται οι ογκόλιθοι σε γωνίες και διασταυρώσεις και με σεισμικότητα 9 πόντων ενισχύονται όλοι οι σύνδεσμοι των τοίχων του υπογείου. Τα θεμέλια κτιρίων πλαισίων μπορούν να εγκατασταθούν σε ξεχωριστά θεμέλια, τα οποία συνδέονται μεταξύ τους με ένθετα από οπλισμένο σκυρόδεμα (Εικ. 5.3, σι).
Ρύζι. 5.3. Διαγράμματα θεμελίωσης σε σεισμικές περιοχές
Για να αποφευχθεί η κίνηση του κτιρίου κατά μήκος της άκρης της θεμελίωσης, η στεγανοποίηση των τοίχων πρέπει να γίνει με τη μορφή τσιμεντοστρώματος. Δεν επιτρέπεται η χρήση στεγανοποίησης με βάση την πίσσα.
Όταν χρησιμοποιείτε θεμέλια πασσάλων, είναι απαραίτητο να τοποθετήσετε άκαμπτα τους πασσάλους σε μια συνεχή σχάρα για την απορρόφηση οριζόντιων δυνάμεων που προκύπτουν κατά τη διάρκεια των σεισμών και θα πρέπει να προσπαθήσετε να ακουμπήσετε τα κάτω άκρα των πασσάλων σε πυκνά εδάφη. Η επίδραση των σεισμικών επιπτώσεων στη λειτουργία των θεμελίων πασσάλων λαμβάνεται υπόψη με τη χρήση συντελεστών μείωσης για τις συνθήκες λειτουργίας κατά τον υπολογισμό της φέρουσας ικανότητας της θεμελίωσης κατά μήκος της πλευρικής επιφάνειας και κάτω από την άκρη του πασσάλου.
Οι πιο δυσμενείς βάσεις είναι η κορεσμένη σε νερό άμμος, η οποία μπορεί να υγροποιηθεί υπό σεισμικές συνθήκες και να οδηγήσει σε κατάρρευση κτιρίων, γι' αυτό θα πρέπει να χρησιμοποιούνται ως βάσεις μόνο μετά από προκαταρκτική συμπύκνωση με δόνηση, πασσάλους άμμου ή κάποια άλλη μέθοδο.
Ο σχεδιασμός και η κατασκευή θεμελίων λαμβάνοντας υπόψη τις σεισμικές επιπτώσεις εγγυάται την ασφάλεια της κατασκευής, υπό την προϋπόθεση ότι το υπέργειο τμήμα του κτιρίου κατασκευάζεται λαμβάνοντας υπόψη αυτές τις επιπτώσεις.
Σχετικά με το μονολιθικό πλαίσιο. Η παρουσία εγκλεισμάτων από οπλισμένο σκυρόδεμα αυξάνει τη σεισμική αντοχή ενός κτιρίου με τοίχους από τούβλα (1, ενότητα 7.6.14). Το μόνο ερώτημα εδώ είναι η σύνδεση. Παραθέτω λοιπόν: «τα κτίρια πλαισίων, κατά κανόνα, έχουν κατασκευές με τη μορφή αυτοφερόμενων τοίχων ή υαλοπετασμάτων, το σύστημα στερέωσης των οποίων σε σεισμικές περιοχές θα πρέπει να επιτρέπει την ανεξάρτητη κίνηση του σκελετού. Σε πολλές περιπτώσεις, μια τέτοια Η λύση επιτρέπει τη μείωση των σεισμικών δυνάμεων στα στοιχεία περίφραξης και ακόμη και το φορτίο στο πλαίσιο» (1, ενότητα 9.3.7). Γι' αυτό σας συμβουλεύουμε να κάνετε μια μη άκαμπτη σύνδεση. Αν και, όπως αποδείχθηκε, τα σεισμικά πρότυπα (έπρεπε να τα ξαναδιαβάσω περισσότερες από μία φορές για να σας βοηθήσω :-)) δεν απαγορεύουν τη χρήση τούβλων ως ξυλότυπου: «Πρέπει να τοποθετηθούν εγκλείσματα από οπλισμένο σκυρόδεμα στην τοιχοποιία σύνθετων κατασκευών ανοιχτό τουλάχιστον στη μία πλευρά "Κατά το σχεδιασμό σύνθετων κατασκευών ως συστήματα πλαισίων, οι αντισεισμικές ζώνες και οι διεπαφές τους με τα ράφια πρέπει να υπολογίζονται και να σχεδιάζονται ως στοιχεία των πλαισίων, λαμβάνοντας υπόψη το έργο της πλήρωσης. Στην περίπτωση αυτή, οι αυλακώσεις που προβλέπονται για τη σκυροδέτηση τα ράφι πρέπει να είναι ανοιχτά τουλάχιστον από τις δύο πλευρές» (1, σελ. 3.47).
Σημείωση. Σύνθετες κατασκευές (εφεξής κ.κ.) - κατασκευές από τοιχοποιία (τοίχοι, προβλήτες, πυλώνες), ενισχυμένες με στοιχεία οπλισμένου σκυροδέματος που περιλαμβάνονται σε αυτές, που συνεργάζονται με την τοιχοποιία.Κ. χρησιμοποιούνται σε περιπτώσεις όπου είναι απαραίτητο να αυξηθεί σημαντικά η φέρουσα ικανότητα των λιθοδομών (Βλ. Λιθοδομές) χωρίς να αυξηθεί το μέγεθος της διατομής τους. Ιδιαίτερη σημασία έχει η χρήση οπλισμένου σκυροδέματος για την ενίσχυση των τοίχων των κτιρίων που ανεγέρθηκαν σε σεισμικές περιοχές. Το πλεονέκτημα των λιθοδομών (σε σύγκριση με τις πέτρινες κατασκευές) είναι η μεγαλύτερη αντοχή τους. Ωστόσο, είναι πιο εντάσεως εργασίας από τις προκατασκευασμένες κατασκευές από σκυρόδεμα.
Πηγή: Polyakov S.V., Falevich B.N., Design of stone and large panel structures, M., 1966; Designer's Handbook, τ. 12 - Stone and reinforced masonry structures, M., 1968.
Ποιος είναι ο καλύτερος τρόπος για να το κάνετε (χωρίς καθόλου πλαίσιο, με άκαμπτα συνδεδεμένο πλαίσιο ή με πλαίσιο με εύκαμπτες συνδέσεις) - δεν μπορούμε να αποφασίσουμε για εσάς. Σας δίνω όλες τις πληροφορίες που έχουμε, στην προκειμένη περίπτωση - τη γνώμη των επαγγελματιών κατασκευαστών και τα ισχύοντα πρότυπα για την κατασκευή σε σεισμικά επικίνδυνες περιοχές. Η επιλογή είναι δική σου.
Το ύψος των ορόφων στο σπίτι σας είναι αποδεκτό (ανταποκρίνεται στις απαιτήσεις του SP 31-114-2004, παράγραφοι 7.6.7 και 7.6.8).
Οι γωνίες της πλινθοδομής δεν παρέχουν μεγαλύτερη ακαμψία και αντοχή από το πλαίσιο στη θέση τους. Στις διασταυρώσεις των τοίχων (συμπεριλαμβανομένων των γωνιών, εάν οι τοίχοι είναι εξ ολοκλήρου από τούβλα), ενισχυτικό πλέγμα με διατομή διαμήκους οπλισμού συνολικής επιφάνειας τουλάχιστον 1 cm 2, μήκους 1,5 m κάθε 700 mm σε ύψος, με σεισμικότητα σχεδιασμού 7-8 πόντους και μετά από 500 mm - σε 9 σημεία (2, ενότητα 3.46). Εάν φτιάξετε ένα κουβούκλιο πάνω από την είσοδο του σπιτιού, στηριζόμενο σε κολώνες, τότε θα πρέπει να είναι από οπλισμένο σκυρόδεμα. Δεδομένου ότι οι πυλώνες από τούβλα επιτρέπονται μόνο με υπολογισμένη σεισμικότητα 7 σημείων (2, ενότητα 3.46).
Για την ενίσχυση δομών τοιχοποιίας σύμφωνα με το SNiP για το σχεδιασμό κατασκευών από σκυρόδεμα και οπλισμένο σκυρόδεμα, θα πρέπει να χρησιμοποιηθούν τα ακόλουθα:
- για οπλισμό πλέγματος - ενίσχυση κλάσεων A-I και BP-I.
- για διαμήκη και εγκάρσιο οπλισμό, άγκυρες και δεσμούς - οπλισμός κλάσεων A-I, A-II και BP-I
Το ενισχυτικό πλέγμα πρέπει να τοποθετηθεί τουλάχιστον μέσα από πέντε σειρές συνηθισμένης τοιχοποιίας από τούβλα, τέσσερις σειρές τοιχοποιίας από τούβλα με πάχος και τρεις σειρές τοιχοποιίας από κεραμική πέτρα.
Η διάμετρος του οπλισμού πλέγματος πρέπει να είναι τουλάχιστον 3 mm.
Η διάμετρος του οπλισμού στους οριζόντιους αρμούς της τοιχοποιίας δεν πρέπει να είναι μεγαλύτερη από:
- κατά τη διέλευση οπλισμού σε ραφές - 6 mm.
- χωρίς διασταύρωση του οπλισμού στις ραφές - 8 mm.
Η απόσταση μεταξύ των ράβδων πλέγματος δεν πρέπει να είναι μεγαλύτερη από 12 και όχι μικρότερη από 3 cm.
Οι αρμοί τοιχοποιίας των δομών οπλισμένης τοιχοποιίας πρέπει να έχουν πάχος που υπερβαίνει τη διάμετρο του οπλισμού κατά τουλάχιστον 4 mm (3, ενότητα 2.6, ενότητα 6.76).
Τα χωρίσματα από τούβλο ή πέτρα θα πρέπει να ενισχύονται σε όλο το μήκος τουλάχιστον κάθε 700 mm σε ύψος με ράβδους συνολικής διατομής στην ένωση τουλάχιστον 0,2 cm (2, ενότητα 3.12).
Δεν θα επιλέξουμε ούτε το μέγεθος του παραθύρου για εσάς :-). Εξαρτάται μόνο από τις προτιμήσεις σας. Το μόνο πράγμα είναι ότι τα υπέρθυρα πάνω από παράθυρα και πόρτες πρέπει, κατά κανόνα, να τοποθετούνται σε όλο το πάχος του τοίχου και να ενσωματώνονται στην τοιχοποιία σε βάθος τουλάχιστον 350 mm. Με πλάτος ανοίγματος έως 1,5 m, επιτρέπεται η σφράγιση των υπέρθυρων στα 250 mm (1, ενότητα 7.6.17).
Ταινία. Είναι απαραίτητο να δέσετε τις σειρές οπλισμού, αυτή η "ζώνη" λαμβάνεται από κάθετες και οριζόντιες ράβδους, οι οποίες στα σχηματικά σχέδια (παραπάνω) ονομάζονται "εγκάρσια ενίσχυση" με βήμα 20 cm. Είναι αρκετά, χωρίς πρόσθετη ταινία απατείται.
Επικάλυψη. Στο επίπεδο των δαπέδων και των επικαλύψεων από προκατασκευασμένα στοιχεία οπλισμένου σκυροδέματος, θα πρέπει να τοποθετούνται αντισεισμικοί ιμάντες από μονολιθικό οπλισμένο σκυρόδεμα με συνεχή ενίσχυση κατά μήκος όλων των τοίχων χωρίς κενά ή σπασίματα. Σε κτίρια με μονολιθικά δάπεδα από οπλισμένο σκυρόδεμα εντοιχισμένα κατά μήκος των περιγραμμάτων των τοίχων, δεν επιτρέπεται η τοποθέτηση αντισεισμικών ζωνών στο επίπεδο αυτών των ορόφων.
Οι πλάκες δαπέδου (καλύμματα) πρέπει να συνδέονται με αντισεισμικούς ιμάντες αγκυρώνοντας εξόδους οπλισμού ή με συγκόλληση ενσωματωμένων εξαρτημάτων. Οι αντισεισμικοί ιμάντες του επάνω ορόφου πρέπει να συνδέονται με την τοιχοποιία με κάθετες εξόδους οπλισμού.
Η αντισεισμική ζώνη (με ένα τμήμα στήριξης του δαπέδου) πρέπει, κατά κανόνα, να τοποθετείται σε όλο το πλάτος του τοίχου. σε εξωτερικούς τοίχους με πάχος 500 mm ή περισσότερο, το πλάτος του ιμάντα μπορεί να είναι 100 - 150 mm λιγότερο. Το ύψος του ιμάντα δεν πρέπει να είναι μικρότερο από το πάχος της πλάκας δαπέδου, η κατηγορία σκυροδέματος δεν πρέπει να είναι μικρότερη από B15.
Η διαμήκης ενίσχυση της αντισεισμικής ζώνης τοποθετείται σύμφωνα με τον υπολογισμό, αλλά τουλάχιστον τέσσερις ράβδοι με διάμετρο 10 mm για σεισμικότητα 7 - 8 πόντους και τουλάχιστον τέσσερις ράβδοι με διάμετρο 12 mm για 9 σημεία (1, ρήτρα 7.6.11· ρήτρα 7.6.12).
Το μήκος των τμημάτων που στηρίζουν τις πλάκες δαπέδου και τα καλύμματα στις κατασκευές στήριξης θεωρείται ότι δεν είναι μικρότερο από:
- για τοίχους από τούβλα και πέτρα - 120 mm.
- για πάνελ και εγκάρσιες ράβδους από οπλισμένο σκυρόδεμα - 60 mm (1, ενότητα 7.1.9).
Η κατακόρυφη ενίσχυση στην ταινία συζητήθηκε αρχικά στα Ø14 mm, επομένως είναι δυνατό. Είναι αδύνατο να γίνει χωρίς τη μεσαία σειρά κάθετου οπλισμού χωρίς τον υπολογισμό του οπλισμού. Δεν κάνουμε τέτοιους υπολογισμούς και δεν μπορούμε να συμβουλεύσουμε κάτι για το οποίο δεν είμαστε σίγουροι.
Γενικά, η σεισμική σας βαθμολογία είναι 8 βαθμοί, αλλά αν θέλετε να το παίξετε με ασφάλεια, τότε μπορείτε να διαβάσετε για τα μέτρα που πρέπει να ληφθούν σε 9 βαθμούς στις ακόλουθες παραγράφους του SP 31-114-2004:
- διάμετρος οπλισμού - ενότητα 7.2.8.
- βήμα σφιγκτήρα - ρήτρα 7.3.3;
- απαιτήσεις για τούβλα και τοιχοποιία - ενότητα 7.6.1 - α) και δ). ρήτρα 7.6.2;
- πλάτος τοίχων και ανοιγμάτων - ενότητα 7.6.10.
Παράγοντες που επηρεάζουν την ένταση της επίδρασης των κραδασμών σε ένα κτίριο:
· γεωλογικές και υδρογεωλογικές συνθήκες
βάθος εστίασης και επίκεντρο
συχνότητα σεισμικών δονήσεων και τα ίδια τα κτίρια
· σχεδιαστικά χαρακτηριστικά του κτιρίου
Η υπολογιζόμενη σεισμικότητα είναι 7, 8, 9 βαθμοί. Δεν εκτελείται δόμηση σε περιοχές με σεισμικότητα 10 βαθμών και άνω.
Η υπολογιζόμενη σεισμικότητα είναι μεγαλύτερη σε υψηλά επίπεδα υπόγειων υδάτων και στην περίπτωση ανώμαλου εδάφους και όπου υπάρχουν βράχοι μειώνεται κατά 1 βαθμό.
Η πιο σημαντική επίδραση της σεισμικότητας είναι στα χύδην εδάφη, σε κορεσμένες με νερό λεπτές και ιλυώδεις άμμους και σε εδάφη καθίζησης loess.
Εποικοδομητικές αποφάσεις:
· Οι δομές θεμελίωσης τοποθετούνται στο ίδιο επίπεδο
· το κτίριο χωρίζεται σε τμήματα που χωρίζονται με σεισμικές ραφές
· Τα διαμερίσματα πρέπει να έχουν ίσο ύψος
· μονολιθική κατασκευή κατοικιών
· χρήση μονολιθικών θεμελίων
ευέλικτη σύνδεση πασσάλων και θεμελίων
· διάταξη παρεμβυσμάτων απόσβεσης μεταξύ θεμελίων και κατασκευών
· χρήση αποσβεστήρα κραδασμών τύπου εκκρεμούς
Κατά την κατασκευή σε σεισμικές ζώνες λαμβάνονται γενικά μέτρα για την αύξηση της ακαμψίας της κατασκευής στο σύνολό της.
1. Βασικές αρχές σχεδιασμού βάσεων και θεμελίων. Αρχικά στοιχεία σχεδιασμού.
2. Πεδίο εργασίας κατά τη διάρκεια των μηχανικών και γεωλογικών ερευνών στις κατασκευές. Μέθοδοι προσδιορισμού των χαρακτηριστικών της φυσικής κατάστασης των εδαφών σε συνθήκες εργαστηρίου και πεδίου.
3. Μέθοδοι προσδιορισμού της αντοχής και των χαρακτηριστικών παραμόρφωσης των εδαφών σε συνθήκες εργαστηρίου και πεδίου.
4. Οριακές καταστάσεις των ομάδων I και II.
5. Ταξινόμηση θεμελίων. Ρηχές πλάκες θεμέλια.
6. Προσδιορισμός βάθους θεμελίων ρηχών πλακών.
7. Προσδιορισμός των διαστάσεων του τμήματος της πλάκας των θεμελίων. Σχεδιασμός αντοχής εδάφους.
8. Προσδιορισμός καθίζησης θεμελίων ρηχών πλακών με τη μέθοδο άθροισης στρώσης προς στρώση.
9. Κατασκευές σε ελαστική βάση.
10. Υπάρχοντες τύποι πασσαλόπηκτων γκριλ. Τύποι πασσάλων ανάλογα με τη φύση της μεταφοράς φορτίου στη βάση. Τύποι πασσάλων κατά μέθοδο κατασκευής.
11. Σωροί βυθισμένοι στο έδαφος. Ταξινόμηση πασσάλων ανάλογα με το σχήμα των εγκάρσιων και διαμήκων τμημάτων. Μέθοδοι για την οδήγηση πασσάλων.
12. Σωροί φτιαγμένοι στο έδαφος. Μέθοδοι γεώτρησης φρεατίων, μέθοδοι στερέωσης των τοίχων φρεατίων, μέθοδοι συμπίεσης του πυθμένα των φρεατίων.
13. Ακολουθία τοποθέτησης πασσάλων διάτρησης. Τοποθέτηση πασσάλων διάτρησης με διαπλάτυνση. Δονητική υποβρύχια τεχνολογία και τεχνολογία κοίλου κοχλία για την κατασκευή πασσάλων.
14. Μέθοδοι προσδιορισμού της φέρουσας ικανότητας ενός μόνο πασσάλου. Προσδιορισμός της φέρουσας ικανότητας πασσάλων που σφίγγονται στο έδαφος με τη μέθοδο υπολογισμού (πίνακας).
15. Προσδιορισμός της φέρουσας ικανότητας ενός σωρού με βάση στατικά και δυναμικά δεδομένα ανίχνευσης εδάφους.
16. Προσδιορισμός της φέρουσας ικανότητας πασσάλων με τη δυναμική μέθοδο και σύμφωνα με τη δοκιμή στατικού φορτίου.
17. Προσδιορισμός του αριθμού των πασσάλων στο γκριλ. Κατασκευή του γκριλ. Έλεγχος της φέρουσας ικανότητας του πιο φορτωμένου σωρού στο γκριλ.
18. Προσδιορισμός των ορίων της υπό όρους θεμελίωσης. Προσδιορισμός καθίζησης θεμελίων πασσάλων με τη μέθοδο άθροισης στρώσης προς στρώση.
19. Κοχύλια, γεμιστές κολώνες. Τοίχοι τάφρων που ανεγέρθηκαν με τη μέθοδο "Τοίχος στο έδαφος". Χαρακτηριστικά σχεδιασμού, πεδίο εφαρμογής, τεχνολογία εμβάπτισης.
20. Φρεάτια συρταριών.
21. Εποικοδομητικές μέθοδοι ενίσχυσης του εδάφους. Κατασκευή μαξιλαριών εδάφους. Ενίσχυση εδάφους (μέθοδοι ενίσχυσης του εδάφους, περιοχή εφαρμογής, χρησιμοποιούμενα υλικά).
22. Συμπίεση εδάφους. Επιφανειακή συμπίεση εδάφους. Βαθιά συμπίεση.
23. Συμπίεση εδαφών με στατικό φορτίο με τοποθέτηση κάθετων αποχετεύσεων. Συμπίεση του εδάφους με μείωση του νερού.
24. Ενοποίηση εδαφών. Τσιμέντωση, πυριτικοποίηση εδαφών, ηλεκτροχημική ενοποίηση εδαφών.
25. Θεμέλια σε ειδικές συνθήκες. Ποιες είναι οι ειδικές συνθήκες κατασκευής; Εποικοδομητικά μέτρα για τη μείωση της ευαισθησίας ενός κτιρίου σε ανομοιόμορφες βροχοπτώσεις.
26. Χαρακτηριστικά σχεδιασμού βάσεων και θεμελίων σε εδάφη καθίζησης.
27. Χαρακτηριστικά σχεδιασμού βάσεων και θεμελίων σε αδύναμα υδατο-κορεσμένα εδάφη, εδάφη που υψώνονται και τύρφη.
28. Χαρακτηριστικά σχεδιασμού θεμελίων σε μόνιμα παγωμένα εδάφη (αρχές σχεδίασης I και II).
29. Χαρακτηριστικά σχεδιασμού θεμελίων υπό δυναμικές επιρροές.
30. Χαρακτηριστικά σχεδιασμού θεμελίων σε σεισμικές ζώνες.
Αγαπητοί συνάδελφοι, συνεχίζουμε να εξετάζουμε μικρά παραδείγματα χρήσης του συμπλέγματος FOC για τον υπολογισμό των θεμελίων. Σήμερα θα δούμε παραδείγματα υπολογισμού στηλών θεμελίων ενός μεταλλικού πλαισίου. Αρχικά, θα εκτελέσουμε έναν χειροκίνητο υπολογισμό 2 θεμελίων με περαιτέρω σύγκριση με τα αποτελέσματα που ελήφθησαν για το Σύμπλεγμα FOC.
Ένα παράδειγμα υπολογισμού στηλών θεμελίων. Αρχικά στοιχεία
Το εργοτάξιο χαρακτηρίζεται από τις ακόλουθες ατμοσφαιρικές και κλιματικές επιρροές και φορτία:
- βάρος καλύμματος χιονιού (υπολογιζόμενη τιμή) - 240 kg/m2.
- πίεση ανέμου - 38 kg/m2;
Γεωλογία
Σχετική διαφορά στο ίζημα (Δs/L) u = 0,004;
Μέγιστο S umax ή μέσο S u βύθισμα = 15 cm;
Τα φορτία σε κιονοειδή θεμέλια ελήφθησαν από το PC LIRA.
Για χειροκίνητους υπολογισμούς, εξετάστε τα θεμέλια Fm3 και Fm4
1. Χειροκίνητος υπολογισμός
Προσδιορισμός των διαστάσεων της βάσης θεμελίωσης
Οι κύριες διαστάσεις της βάσης των θεμελίων καθορίζονται με βάση τον υπολογισμό των θεμελίων βάσει παραμορφώσεων. Η περιοχή της σόλας προσδιορίζεται προκαταρκτικά από την κατάσταση:
Π ≤ R,
όπου P είναι η μέση πίεση κατά μήκος της βάσης του θεμελίου, που προσδιορίζεται από τον τύπο:
Π = (Ν 0 / ΕΝΑ)
Ν 0 = Π · ΕΝΑ
ΕΝΑ- περιοχή της βάσης του θεμελίου.
Ν 0 = Ν +σολ
σολ– βάρος θεμελίωσης με χώμα στις προεξοχές
σολ = ΕΝΑ · γ · ρε
Οπου γ - η μέση τιμή του ειδικού βάρους της θεμελίωσης και του εδάφους στις άκρες της, ίση με 2 t/m 3 .
ρε- βάθος τοποθέτησης.
Π · ΕΝΑ = Ν + ΕΝΑ · γ · ρε
ΕΝΑ · ( Π - γ δ) = Ν
ΕΝΑ = Ν / (Π - γ δ)
Για τον προκαταρκτικό προσδιορισμό των διαστάσεων των θεμελίων, Ππροσδιορίζεται σύμφωνα με τον πίνακα Β.3 [SP 22.13330.2011]
R= 250 kPa = 25,48 t/m2.
Για το foundation Fm3, Ν= 35.049 τόνοι
ΕΝΑ= 35,049 t / (25,48 t/m2 - 2,00 t/m3 · 3,300 m) = 35,049 t/18,88 t/m2 = 1,856 m2.
ΕΝΑ = σι 2
σι= 1,5 μ
Για το foundation Fm4, Ν= 57.880 τόνοι
ΕΝΑ= 57.880 t / (25,48 t/m 2 - 2,00 t/m 3 · 3,300 m) = 57,880 t / 18,88 t/m 2 = 3,065 m 2.
ΕΝΑ = σι 2
Δεχόμαστε τις διαστάσεις του θεμελίου σι= 1,8 μ
1. Προσδιορισμός της αντίστασης σχεδιασμού του εδάφους θεμελίωσης
5.6.7 Κατά τον υπολογισμό των παραμορφώσεων της βάσης των θεμελίων χρησιμοποιώντας τα σχέδια σχεδιασμού που καθορίζονται στο σημείο 5.6.6, η μέση πίεση κάτω από τη βάση της θεμελίωσης Rδεν πρέπει να υπερβαίνει την υπολογιζόμενη αντίσταση του εδάφους θεμελίωσης R, καθορίζεται από τον τύπο
όπου γ σ1 και γ σ2 είναι συντελεστές συνθηκών λειτουργίας σύμφωνα με τον Πίνακα 5.4.
κ- συντελεστής που λαμβάνεται ίσος με τη μονάδα εάν τα χαρακτηριστικά αντοχής του εδάφους (φ p και c p) προσδιορίζονται με άμεσες δοκιμές, και k= 1.1, εάν λαμβάνονται σύμφωνα με τους πίνακες του Παραρτήματος Β·
Μγ, M q, Μ γ- αποδεκτοί συντελεστές σύμφωνα με τον πίνακα 5.5.
k z- συντελεστής που λαμβάνεται ίσος με τη μονάδα όταν σι< 10 μ. k z =z 0 /σι+ 0,2 στο β ≥ 10 m (εδώ z 0 = 8 m);
σι- πλάτος της βάσης θεμελίωσης, m (με πάχος προετοιμασίας σκυροδέματος ή θρυμματισμένης πέτρας h nεπιτρέπεται να αυξηθεί σιστις 2 h n);
γ II - η μέση τιμή (βλ. 5.6.10) υπολογισμένη τιμή του ειδικού βάρους των εδαφών που βρίσκονται κάτω από τη βάση της θεμελίωσης (παρουσία υπόγειων υδάτων προσδιορίζεται λαμβάνοντας υπόψη την επίδραση ζύγισης του νερού), kN/m 3.
γ" II - το ίδιο, για εδάφη που βρίσκονται πάνω από τη βάση του θεμελίου, kN/m 3.
Με II - η υπολογισμένη τιμή της ειδικής πρόσφυσης του εδάφους που βρίσκεται ακριβώς κάτω από τη βάση του θεμελίου (βλ. 5.6.10), kPa.
ρε 1 - βάθος θεμελίων, m, κατασκευών χωρίς υπόγειο από το επίπεδο σχεδιασμού ή μειωμένο βάθος εξωτερικών και εσωτερικών θεμελίων από το δάπεδο του υπογείου, προσδιοριζόμενο από τον τύπο (5.8). Για θεμέλια πλακών ρε 1 πάρτε το μικρότερο βάθος από τη βάση της πλάκας μέχρι το επίπεδο της διάταξης.
δ β- βάθος υπογείου, απόσταση από το επίπεδο σχεδιασμού έως το υπόγειο, m (για κατασκευές με βάθος υπογείου μεγαλύτερο από 2 m, λαμβάνεται ίσο με 2 m).
Εδώ h s- πάχος του στρώματος εδάφους πάνω από τη βάση του θεμελίου από την πλευρά του υπογείου, m.
η βλ- πάχος της δομής του υπογείου, m.
γ βλ- υπολογισμένη τιμή του ειδικού βάρους της κατασκευής του υπογείου, kN/m 3.
Για πάχος προετοιμασίας σκυροδέματος ή θρυμματισμένης πέτρας h nεπιτρέπεται να αυξηθεί ρε 1 ανά h n.
Σημειώσεις
1 Ο τύπος (5.7) μπορεί να χρησιμοποιηθεί για οποιοδήποτε σχήμα θεμελίων σε κάτοψη. Αν η βάση του θεμελίου έχει σχήμα κύκλου ή κανονικού πολυγώνου με εμβαδόν ΕΝΑ, έννοια σιγίνονται δεκτοί ως ίσοι.
2 Οι υπολογισμένες τιμές του ειδικού βάρους των εδαφών και του υλικού του δαπέδου του υπογείου που περιλαμβάνονται στον τύπο (5.7) μπορούν να ληφθούν ίσες με τις τυπικές τιμές τους.
3 Η υπολογιζόμενη αντίσταση του εδάφους, με την κατάλληλη αιτιολόγηση, μπορεί να αυξηθεί εάν η σχεδίαση της θεμελίωσης βελτιώσει τις συνθήκες για την κοινή εργασία της με τη βάση, για παράδειγμα, ασυνεχείς θεμέλια, σχισμές, με ενδιάμεση προετοιμασία κ.λπ.
4 Για πλάκες θεμελίωσης με γωνιακές τομές, η υπολογιζόμενη αντίσταση του εδάφους θεμελίωσης μπορεί να αυξηθεί εφαρμόζοντας τον συντελεστή κ δσύμφωνα με τον πίνακα 5.6.
5 Αν ρε 1 >δ (ρε- βάθος θεμελίωσης από το επίπεδο σχεδιασμού), στον τύπο (5.7) παίρνουμε ρε 1 = ρεΚαι δ β = 0.
6 Υπολογιζόμενη αντίσταση εδαφών θεμελίωσης R, προσδιορίζεται από τους τύπους (Β.1) και (Β.2) λαμβάνοντας υπόψη τις τιμές R 0 πίνακες Β.1-Β.10 του Παραρτήματος Β, μπορούν να χρησιμοποιηθούν για τον προκαταρκτικό προσδιορισμό των διαστάσεων των θεμελίων σύμφωνα με τις οδηγίες των ενοτήτων 5-6.
Αρχικά δεδομένα:
Το θεμέλιο είναι -Πηλός τύπου loess, μη καθιζάνουσα, ημιστερεή σύσταση, χρώμα κιτρινοκαφέ, με συμπερίληψη στρωμάτων αμμοπηλώδους, σιδήρου. (IGE 2)
γ Με 1 = 1,10;
γ Με 2 = 1,00;
κ= 1,00;
k z= 1,00;
Για το foundation Fm3: σι= 1,50 m;
Για το foundation Fm4: σι= 1,80 m;
γ II = 1.780 t/m 3;
γ " II = 1,691 t/m3;
Με II = 1.100 t/m2;
ρε 1 = 3,30 m;
δ β= 0,0 m;
Μγ = 0,72;
M q= 3,87;
Μ γ= 6,45;
Για το foundation Fm3:
R= (1,10 1,00) / 1,00 = 1,10 (1,922 t/m 2 +21,596 t/m 2 +
0,0 + 7,095 t/m2) = 33,674 t/m2.
Για το foundation Fm4:
R= (1,10 · 1,00) / 1,00 · = 1,10 · (2,307 t/m 2 + 21,596 t/m 2 +
0,0 + 7,095 t/m2) = 34,098 t/m2.
2. Καθορισμός σχεδίου
5.6.31 Τακτοποίηση της βάσης θεμελίωσης μικρό, cm, χρησιμοποιώντας ένα σχέδιο σχεδίασης με τη μορφή γραμμικά παραμορφώσιμου μισού χώρου (βλ. 5.6.6) προσδιορίζεται με τη μέθοδο άθροισης στρώσης προς στρώση σύμφωνα με τον τύπο
Οπου σι- αδιάστατος συντελεστής ίσος με 0,8.
σ zp,i- τη μέση τιμή της κατακόρυφης κανονικής τάσης (εφεξής η κατακόρυφη τάση) από το εξωτερικό φορτίο προς τα μέσα Εγώτο στρώμα εδάφους που διέρχεται κατακόρυφα από το κέντρο της βάσης θεμελίωσης (βλ. 5.6.32), kPa.
γεια- πάχος Εγώτο στρώμα εδάφους, cm, που θεωρείται ότι δεν υπερβαίνει το 0,4 του πλάτους του θεμελίου.
E i- συντελεστής παραμόρφωσης Εγώου στρώμα εδάφους κατά μήκος του πρωτεύοντος κλάδου φόρτωσης, kPa.
σ z γ ,Εγώ- μέση τιμή κατακόρυφης τάσης σε Εγώτο στρώμα εδάφους που διέρχεται κατακόρυφα από το κέντρο της βάσης θεμελίωσης, από το ίδιο το βάρος του εδάφους που επιλέχθηκε κατά την εκσκαφή του λάκκου (βλ. 5.6.33), kPa.
E e,i- συντελεστής παραμόρφωσης του i-ου στρώματος εδάφους κατά μήκος του δευτερεύοντος κλάδου φόρτωσης, kPa.
n- τον αριθμό των στρωμάτων στα οποία διαιρείται το συμπιεστό πάχος της βάσης.
Στην περίπτωση αυτή, η κατανομή των κατακόρυφων τάσεων κατά μήκος του βάθους της θεμελίωσης λαμβάνεται σύμφωνα με το διάγραμμα που φαίνεται στο σχήμα 5.2.
DL - σήμα σχεδιασμού. NL - φυσική ανάγλυφη επιφάνεια. FL- σημάδι της βάσης του θεμελίου. W.L.- στάθμη των υπόγειων υδάτων. ΣΕ, ΜΕ- κατώτερο όριο του συμπιεστού πάχους. ρεΚαι d n- το βάθος της θεμελίωσης, αντίστοιχα, από το επίπεδο σχεδιασμού και την επιφάνεια του φυσικού ανάγλυφου. σι- πλάτος θεμελίωσης. R- μέση πίεση κάτω από τη βάση του θεμελίου. s zgΚαι s zg,0- κατακόρυφη καταπόνηση από το ίδιο το βάρος του εδάφους σε βάθος z σ zpΚαι σ zp,0- κατακόρυφη καταπόνηση από εξωτερικό φορτίο σε βάθος zαπό τη βάση του θεμελίου και στο επίπεδο της βάσης. σ zγ,i- κατακόρυφη καταπόνηση από το ίδιο βάρος του εδάφους που έχει εκσκαφεί στο λάκκο στη μέση Εγώου στρώμα σε βάθος zαπό τη βάση του θεμελίου. N s- βάθος συμπιέσιμου πάχους
Σχήμα 5.2 - Σχέδιο κατανομής κατακόρυφων τάσεων σε γραμμικά παραμορφώσιμο μισό χώρο
Σημειώσεις:
1 Ελλείψει πειραματικών προσδιορισμών του συντελεστή παραμόρφωσης E e,iγια δομές II και III επιπέδων ευθύνης επιτρέπεται να αναλάβει Αυτήν, i=5 E i.
2 Μέσες τιμές τάσης σ zp,iΚαι σ z γ ,Εγώ V ΕγώΤο στρώμα εδάφους μπορεί να υπολογιστεί ως το ήμισυ του αθροίσματος των αντίστοιχων τάσεων στην κορυφή z i-1και χαμηλότερα z iόρια στρώματος.
5.6.32 Κατακόρυφες τάσεις από εξωτερικό φορτίο σ zp = σ z - σ zuεξαρτώνται από το μέγεθος, το σχήμα και το βάθος της θεμελίωσης, την κατανομή της πίεσης στο έδαφος κατά μήκος της βάσης του και τις ιδιότητες του εδάφους θεμελίωσης. Για ορθογώνιες, στρογγυλές και λωρίδες θεμελίωσης τιμές szp, kPa, σε βάθος zαπό τη βάση της θεμελίωσης που διέρχεται κατακόρυφα από το κέντρο της βάσης καθορίζεται από τον τύπο
σ zp = α Π, (5.17)
όπου α είναι ο συντελεστής που λαμβάνεται σύμφωνα με τον Πίνακα 5.8 ανάλογα με το σχετικό βάθος ξ ίσο με 2 z/σι;
R- μέση πίεση κάτω από τη βάση της θεμελίωσης, kPa.
5.6.33 Κατακόρυφη τάση από το ίδιο βάρος του εδάφους στο επίπεδο της βάσης της θεμελίωσης σ zγ = σ zγ - σ zu, kPa, σε βάθος zαπό τη βάση των ορθογώνιων, στρογγυλών και λωρίδων θεμελίων καθορίζεται από τον τύπο
σ z γ = α σ zγ,0, (5.18)
όπου το α είναι το ίδιο όπως στο 5.6.32.
s zg,0- κατακόρυφη καταπόνηση από το βάρος του εδάφους στο επίπεδο της βάσης της θεμελίωσης, kPa (κατά τον σχεδιασμό με κοπή σ zg,0 = γ "ρε, ελλείψει προγραμματισμού και προγραμματισμού με κλινοσκεπάσματα σ zγ,0 = γ "d n, όπου γ " - ειδικό βάρος του εδάφους, kN/m 3, που βρίσκεται πάνω από τη βάση. d και dn, m, - βλέπε Εικόνα 5.2).
Ταυτόχρονα, στον υπολογισμό σ zΟι διαστάσεις γ χρησιμοποιούνται ως προς το θεμέλιο, αλλά το λάκκο.
5.6.34 Κατά τον υπολογισμό της καθίζησης θεμελίων που έχουν ανεγερθεί σε λάκκους βάθους μικρότερου των 5 m, επιτρέπεται να αγνοηθεί ο δεύτερος όρος του τύπου (5.16).
5.6.41 Το κατώτερο όριο του συμπιεστού πάχους της βάσης λαμβάνεται στο βάθος z = Ν γ, όπου η προϋπόθεση ικανοποιείται σ zp = 0,5σ zγ. Σε αυτή την περίπτωση, το βάθος του συμπιεσμένου πάχους δεν πρέπει να είναι μικρότερο H min, ίσος σι/2 στο σι≤ 10 m, (4 + 0,1 σι) στα 10 ≤ σι≤ 60 m και 10 m στο σι> 60 μ.
Αν μέσα στο βάθος N s, που βρέθηκε σύμφωνα με τις παραπάνω συνθήκες, υπάρχει ένα στρώμα εδάφους με συντελεστή παραμόρφωσης μι> 100 MPa, το συμπιεστό πάχος μπορεί να φτάσει μέχρι την οροφή αυτού του εδάφους.
Εάν το κατώτερο όριο του συμπιεστού πάχους, που βρίσκεται σύμφωνα με τις παραπάνω συνθήκες, βρίσκεται σε στρώμα εδάφους με συντελεστή παραμόρφωσης μι≤ 7 MPa ή τέτοιο στρώμα βρίσκεται αμέσως κάτω από το βάθος z = N s, τότε αυτό το στρώμα περιλαμβάνεται στο συμπιεστό πάχος, και N sπάρτε το ελάχιστο των τιμών που αντιστοιχούν στο κάτω μέρος του στρώματος ή στο βάθος όπου ικανοποιείται η συνθήκη σ zp= 0,2 s z γ .
Κατά τον υπολογισμό της καθίζησης διαφόρων σημείων θεμελίωσης πλάκας, το βάθος του συμπιεστού πάχους μπορεί να ληφθεί ως σταθερό σε ολόκληρο το σχέδιο θεμελίωσης (εάν δεν υπάρχουν εδάφη με συντελεστή παραμόρφωσης E > 100 MPa).
Περιοχή της βάσης του θεμελίου Fm3: μικρό= 2,25 m2 (διαστάσεις 1,50 m × 1,50 m).
= 29.208 tP0 = Ν / μικρό= 29,208 t / 2,25 m 2 ≈ 12,98 t/m 2.
η = 1,50 / 1,50 = 1,0
στο σι= 1,5 m ≤ 10 m
Χμμ > σι/ 2 = 1,5 m / 2 = 0,75 m
Πίνακας: Οικισμός Θεμελίου Fm3
Συμπιεστή πάχος βάσης H = 2,00 m > H min = 0,75 m
Τακτοποίηση θεμελίωσης: S = 0,8·0,049 m = 0,0392 m (3,92 cm)< 15 см (Приложение Д.)
Περιοχή της βάσης του θεμελίου Fm4: μικρό= 3,24 m2 (διαστάσεις 1,80 m × 1,80 m).
= 47.598 τόνοιP0 = Ν / μικρό= 47,598 t / 3,24 m 2 ≈ 14,69 t/m 2.
η = 1,80 / 1,80 = 1,0
στο σι= 1,8 m ≤ 10 m
Χμμ > σι/ 2 = 1,8 m / 2 = 0,9 m
Πίνακας: Θεμελιώδης οικισμός Fm4
Συμπιεστή πάχος βάσης H = 2,00 m > H min = 0,90 m
Τακτοποίηση θεμελίωσης: S = 0,8 · 0,061 m = 0,0488 m (4,88 cm)< 15 см (Приложение Д. )
3. Προσδιορισμός του οπλισμού της βάσης θεμελίωσης
Για θεμέλιο Fm3
p p μέσος όρος = Ν 0 / ΕΝΑ= (35.049 t + 2.00 t/m 3 · 3.300 m · 1.500 m · 1.500 m) / (2.250 m 2) =
= 49.899 t / 2.250 m 2 = 22.177 t/m 2
Q I= 22,177 t/m 2 1,50 m (1,50 m – 0,40 m) / 2 = 18,296025 t
Q II= 22,177 t/m 2 1,50 m (1,50 m – 0,90 m) / 2 = 9,97965 t
R bt= 76.453 t/m3.
18,296025 τ< 0,6 · 76,453 т/м 2 · 1,5 м · (3,600 м – 0,040 м)
18,296025 τ< 244,955412 т
9,97965 τ< 0,6 · 76,453 т/м 2 · 1,5 м · (0,300 м – 0,040 м)
9,97965 τ< 17,890 т
Μ Ι= 0,125 · 22,177 t/m 2 · (1,50 m – 0,40 m) 2 · 1,50 m = 5,0314 tm
Μ II= 0,125 · 22,177 t/m 2 · (1,50 m – 0,90 m) 2 · 1,50 m = 1,4969 tm
R s= 37206,93 t/m2.
Ένα sI= 5,0314 tm / (0,9 · (3,600 m – 0,040 m) · 37206,93 t/m2) =
5,0314 tm / 119211,00372 t/m2 = 0,000042 m2 = 0,42 cm2.
Ένα sII= 1,4969 tm / (0,9 · (0,300 m – 0,040 m) · 37206,93 t/m2) =
1,4969 tm / 8706,421 t/m2 = 0,000172 m2 = 1,72 cm2.
Δεχόμαστε 8 Ø10 A-III Οπως και= 6.280 cm 2, βήμα 200 mm.
Για θεμέλιο Fm4
Διατμητική δύναμη στην όψη της στήλης και στην όψη βάσης (2.25):
p p μέσος όρος = Ν 0 / ΕΝΑ= (57.880 t + 2.00 t/m 3 · 3.300 m · 1.800 m · 1.800 m) / (3.240 m 2) =
= 79.264 t / 3.240 m 2 = 24.464 t/m 2
Q I= 24,464 t/m 2 1,80 m (1,80 m – 0,40 m) / 2 = 30,82464 t
Q II= 24,464 t/m 2 1,80 m (1,80 m – 0,90 m) / 2 = 19,81584 t
Ελέγχουμε την εκπλήρωση των προϋποθέσεων (2.26) για σκυρόδεμα κατηγορίας B15,
R bt= 76.453 t/m3.
30,82464 τ< 0,6 · 76,453 т/м 2 · 1,8 м · (3,600 м – 0,040 м)
30,82464 τ< 293,94649 т
19,81584 τ< 0,6 · 76,453 т/м 2 · 1,8 м · (0,300 м – 0,040 м)
19,81584 τ< 21,468 т
Οι προϋποθέσεις πληρούνται, επομένως δεν απαιτείται εγκατάσταση εγκάρσιου οπλισμού και δεν γίνονται υπολογισμοί για την εγκάρσια δύναμη.
Προσδιορίζουμε τις ροπές κάμψης στην άκρη της στήλης και στην άκρη της βάσης χρησιμοποιώντας τον τύπο (2.31)
Μ Ι= 0,125 · 24,464 t/m 2 · (1,80 m – 0,40 m) 2 · 1,80 m = 17,050 tm
Μ II= 0,125 · 24,464 t/m 2 · (1,80 m – 0,90 m) 2 · 1,80 m = 4,458 tm
Ως ράβδοι εργασίας θα πάρουμε οπλισμό κατηγορίας Α-ΙΙΙ με αντοχή σχεδιασμού R s= 37206,93 t/m2.
Απαιτούμενη επιφάνεια διατομής οπλισμού σύμφωνα με τον τύπο (2.32)
Ένα sI= 17,054 tm / (0,9 · (3,600 m – 0,040 m) · 37206,93 t/m2) =
17,054 tm / 119211,00372 t/m2 = 0,000143 m2 = 1,43 cm2.
Ένα sII= 4,458 tm / (0,9 · (0,300 m – 0,040 m) · 37206,93 t/m2) =
4.458 tm / 8706.421 t/m2 = 0,000512 m2 = 5,12 cm2.
Δεχόμαστε 9 Ø10 A-III Οπως και= 7,065 cm 2, βήμα 200 mm.
Σχετική διαφορά στο ίζημα (4,88 cm - 3,92 cm) / 600 cm = 0,0016< 0,004
2. Υπολογισμός σύμφωνα με το πρόγραμμα FOC-Complex
Αρχικά δεδομένα για "FOK-Complex" 
Αποτελέσματα
συμπεράσματα
Ας συνθέσουμε σε πίνακα τις ληφθείσες επιλογές για τον υπολογισμό των στηλών θεμελίων
Όπως μπορείτε να δείτε, τα αποτελέσματα των χειροκίνητων υπολογισμών δεν διαφέρουν πολύ από τα αποτελέσματα του FOC Complex, αλλά με τους χειροκίνητους υπολογισμούς, δεν ελέγξαμε για διάτρηση, το πλάτος των ρωγμών κ.λπ., και εάν είναι απαραίτητο να υπολογίσουμε ένα μεγάλο αριθμός θεμελίων (κολώνα, λωρίδα, θεμέλιο πασσάλων), ο χειροκίνητος υπολογισμός γίνεται δυσκίνητος. Χρησιμοποιώ χειροκίνητους υπολογισμούς εάν δεν υπάρχουν διαθέσιμα προγράμματα ή εάν είναι απαραίτητο να ελέγξω τα αποτελέσματα που ελήφθησαν χρησιμοποιώντας το πρόγραμμα. Η χρήση δωρεάν προγραμμάτων είναι δυνατή, αλλά είναι επιθυμητό να παράγουν λεπτομερή αποτελέσματα και τα προγράμματα επί πληρωμή πρέπει να είναι πιστοποιημένα. Αυτή τη στιγμή, το FOC Complex βοηθά στον υπολογισμό των θεμελίων εισάγοντας αμέσως ολόκληρο το σχέδιο θεμελίωσης (διαφορετικών τύπων), αλλά και εκδίδοντας σχέδια.
Κατάλογος χρησιμοποιημένης βιβλιογραφίας
- SP 22.13330.2012 "Θεμέλια κτιρίων και κατασκευών. Ενημερωμένη έκδοση του SNiP 2.02.01-83*" M., Stroyizdat, 2011
- M.B.Berlinov, B.A.Yagupov "Παραδείγματα υπολογισμών θεμελίων και θεμελίων" M.,
- Stroyizdat, 1986
- Σε επαφή με 0
- Google+ 0
- Εντάξει 0
- Facebook 0
