Σε αυτό το άρθρο, θα εξετάσουμε τον υπολογισμό μιας θεμελίωσης για μια στήλη με βάση την 1η οριακή κατάσταση όταν η θεμελίωση φορτώνεται με κατακόρυφο φορτίο και ένα οριζόντιο φορτίο με ροπή κάμψης που ενεργεί στο ίδιο επίπεδο.
Αρχικά στοιχεία
Τα αρχικά δεδομένα για τον υπολογισμό της θεμελίωσης θα είναι τα φορτία που έρχονται στη θεμελίωση από τη στήλη και τις γεωτεχνικές έρευνες.
Ως αποτέλεσμα του υπολογισμού του πλαισίου στο πρόγραμμα υπολογισμού, προέκυψαν τα ακόλουθα φορτία στη βάση:
Mx=14,8 t*m (ροπή κάμψης)
My=0, Qy=0 (Ο υπολογισμός υπό τη δράση των ροπών σε 2 επίπεδα θα εξεταστεί χωριστά στα ακόλουθα άρθρα)
Θα ήθελα να σημειώσω ότι είναι καλύτερο να ελέγξετε 2 υπολογισμένους συνδυασμούς:
- Πλήρης άνεμος, χιόνι, δομικό βάρος, ομοιόμορφα κατανεμημένο
- Συνολικός άνεμος και βάρος κατασκευών
Το γεγονός είναι ότι μία από τις συνθήκες υπολογισμού είναι να αποτραπεί το σχίσιμο της άκρης του θεμελίου από το έδαφος και ελλείψει φορτίου χιονιού, το κατακόρυφο φορτίο θα είναι μικρότερο και, κατά συνέπεια, μικρότερη αντίσταση στη ροπή κάμψης.
Μηχανογεωλογικές έρευνες:
Εποχιακό βάθος κατάψυξης – 1,79 m.
Στάθμη υπόγειων υδάτων 1,6 m;
Ιδιότητες εδάφους:
Οι ιδιότητες αντοχής των εδαφών καθορίζονται από μηχανογεωλογικές έρευνες. Για να γίνει αυτό, αναζητούμε μηχανολογικό-γεωλογικό τμήμα για την απαιτούμενη θεμελίωση και πίνακα με τυπικά και σχεδιαστικά χαρακτηριστικά εδαφών. Για υπολογισμούς που βασίζονται στην 1η οριακή κατάσταση (υπολογισμός αντοχής), απαιτούνται σχεδιαστικά χαρακτηριστικά σε α = 0,95 (πιθανότητα εμπιστοσύνης των τιμών σχεδιασμού), σύμφωνα με την ρήτρα 5.3.17 του ΠΣ 22.13330.2016.
IGE-1 - χύμα χύμα - άμμος διαφόρων μεγεθών με συμπ. οικοδομικά απόβλητα έως 15-20%, σβώλοι αργιλώδους, σιδηροδρομικά συντρίμμια. πλάκες (δεν περιλαμβάνονται στον υπολογισμό, καθώς το σημάδι του πυθμένα του θεμελίου βρίσκεται κάτω από αυτό το στρώμα εδάφους).
IGE-2 - άμμος μεσαίου μεγέθους, μεσαίας πυκνότητας, κορεσμένη σε νερό: (e=0,65, ρ=1,8 t/m³, E=30 MPa, φ=35°, C=1 kPa).
IGE-3 - άμμος μεσαίου μεγέθους, με σπάνιες στρώσεις ρευστής αμμοπηλώδους, αργιλώδους, αργιλώδους μέσης πυκνότητας, κορεσμένη σε νερό: (e=0,6, ρ=1,82 t/m³, E=35 MPa, φ=36°, C=1, 5 kPa).
Η στάθμη των υπόγειων υδάτων απέχει 1,8 m από το επίπεδο του εδάφους.
Υπολογισμός θεμελίωσης
Το σχέδιο για την εφαρμογή φορτίων στο θεμέλιο έχει ως εξής:
Βάθος θεμελίωσης
Το βάθος θεμελίωσης προσδιορίζεται ανάλογα με το μέγιστο βάθος της εποχικής κατάψυξης, το οποίο δίνεται στην έκθεση γεωτεχνικής έρευνας. Στην περίπτωσή μου, το τυπικό βάθος εποχικής κατάψυξης είναι d fn = 1,79 m.
Το εκτιμώμενο βάθος της εποχικής κατάψυξης υπολογίζεται χρησιμοποιώντας τον τύπο 5.4 SP 22.13330.2016
όπου k h είναι ένας συντελεστής που λαμβάνει υπόψη την επίδραση του θερμικού καθεστώτος της κατασκευής, που υιοθετήθηκε για εξωτερικές θεμελίωση θερμαινόμενων κατασκευών - σύμφωνα με τον πίνακα 5.2 SP 22.13330.2016. για εξωτερικά και εσωτερικά θεμέλια μη θερμαινόμενων κατασκευών k h =1,1, εκτός από περιοχές με αρνητικές μέσες ετήσιες θερμοκρασίες.
Στην περίπτωσή μας, το κτίριο δεν θερμαίνεται, άρα
d f =1,1*1,79=1,969≈2 m
Το βάθος θεμελίωσης δεν πρέπει να είναι μεγαλύτερο από το υπολογιζόμενο βάθος κατάψυξης (σύμφωνα με τον Πίνακα 5.3 SP 22.13330.2016). Για θερμαινόμενα κτίρια, επιτρέπεται η κατασκευή θεμελίων εντός του κτιρίου (όχι κάτω από εξωτερικούς τοίχους) πάνω από το βάθος πήξης, αλλά πρέπει να διασφαλίζεται ότι το κτίριο θα θερμαίνεται κατά την ψυχρή περίοδο. Εάν υποτεθεί ότι το κτίριο μπορεί να υπόκειται σε συντήρηση ή ότι η θέρμανση μπορεί να απενεργοποιηθεί, τότε τα εσωτερικά θεμέλια θα πρέπει επίσης να τεθούν στο υπολογιζόμενο βάθος κατάψυξης.
Προκαταρκτικές διαστάσεις θεμελίωσης
Καθορίζουμε πρώτα την περιοχή της βάσης θεμελίωσης.
Οι προκαταρκτικές διαστάσεις του θεμελίου καθορίζονται από τον τύπο:
N είναι το κατακόρυφο φορτίο από τη στήλη, το οποίο λάβαμε κατά τον υπολογισμό του πλαισίου του κτιρίου (N=21,3 t=213 kN).
R 0 – η υπολογισμένη αντίσταση του εδάφους που προορίζεται για προκαταρκτικό υπολογισμό δίνεται στο Παράρτημα B SP 22.13330.2016 (στην περίπτωσή μας, Πίνακας B.2 για άμμο μεσαίου μεγέθους και μέσης πυκνότητας R 0 = 400 kPa, για άργιλο και άλλα εδάφη, βλ. άλλους πίνακες στο Παράρτημα Β).
Πίνακας B.2 - Υπολογιζόμενη αντίσταση R 0 άμμου
ȳ - μέση τιμή του ειδικού βάρους της θεμελίωσης και του εδάφους στα άκρα της, που προηγουμένως θεωρήθηκε ȳ = 20 kN/m³.
d – βάθος θεμελίωσης (στην περίπτωσή μας d=2 m)
A=N/(R 0 -ȳd)=213.246/(400-20*2)=0.6 m²
20% γιατί έκκεντρα συμπιεσμένο θεμέλιο 0,72 m²
Οι διαστάσεις της βάσης θεμελίωσης εκχωρούνται σε βήματα των 0,3 m, με μέγεθος τουλάχιστον 1,5x1,5 m (Πίνακας 4 του Εγχειριδίου για το σχεδιασμό θεμελίων σε φυσικά θεμέλια)
Πίνακας 4 Οδηγίες για το σχεδιασμό θεμελίων σε φυσικά θεμέλια
| Σκίτσο θεμελίωσης | Αρθρωτές διαστάσεις θεμελίωσης, m, με δομοστοιχείο ίσο με 0,3 | ||||||||
| η | hpl | αντίστοιχα hpl | πέλματα | στήριξη στήλης | |||||
| η 1 | η 2 | η 3 | τετράγωνο σι ´ μεγάλο | ορθογώνιος σι ´ μεγάλο | κάτω από τις στήλες σειρών β βλ ´ βλ | κάτω από κολώνες σε αρμούς διαστολής β βλ ´ βλ | |||
| 1,5 | 0,3 | 0,3 | — | — | 1,5 ´ 1,5 | 1,5'1,8 | 0,6'0,6 | 0,6'1,8 | |
| 1,8 | 0,6 | 0,3 | 0,3 | — | 1.8'1.8 | 1.8'2.1 | 0,6'0,9 | 0,9'2,1 | |
| 2,1 | 0,9 | 0,3 | 0,3 | 0,3 | 2.1'2.1 | 1.8'2.4 | 0,9'0,9 | 1.2'2.1 | |
| 2,4 | 1,2 | 0,3 | 0,3 | 0,6 | 2.4'2.4 | 2.1'2.7 | 0,9'1,2 | 1.5'2.1 | |
| 2,7 | 1,5 | 0,3 | 0,6 | 0,6 | 2.7'2.7 | 2.4'3.0 | 0,9'1,5 | 1.8'2.1 | |
| 3,0 | 1,8 | 0,6 | 0,6 | 0,6 | 3.0'3.0 | 2.7'3.3 | 1.2'1.2 | 2.1'2.1 | |
| 3,6 | — | — | — | — | 3.6´3.6 | 3.0´3.6 | 1.2'1.5 | 2.1'2.4 | |
| 4,2 | — | — | — | — | 4.2'4.2 | 3.3'3.9 | 1.2'1.8 | 2.1'2.7 | |
| Επόμενο βήμα βήμα | — | — | — | — | 4.8'4.8 | 3.6'4.2 | 1.2'2.1 | — | |
| 5.4'5.4 | 3.9'4.5 | 1.2'2.4 | — | ||||||
| 0,3 μ | — | — | — | — | — | 4.2'4.8 | 1.2'2.7 | — | |
| ή | — | — | — | — | — | 4.5'5.1 | — | — | |
| 0,6 | — | — | — | — | — | 4.8'5.4 | — | — | |
| — | — | — | — | — | 5.1'5.7 | — | — | ||
| — | — | — | — | — | 5.4'6.0 | — | — | ||
Εκχωρούμε προκαταρκτικά ένα θεμέλιο 1,5x1,5 = 2,25 m², το οποίο είναι μεγαλύτερο από το προκαταρκτικό ελάχιστο των 0,72 m².
Υπολογισμός μέγιστης και ελάχιστης πίεσης άκρης
Η μέγιστη και η ελάχιστη πίεση άκρης βρίσκονται χρησιμοποιώντας τον τύπο 5.11 SP 22.13330.2016
Όπου N=21,3t=213 kN κατακόρυφο φορτίο από τη στήλη σε kN;
A f =2,25 m² – περιοχή θεμελίωσης, m²;
γ mt – σταθμισμένη μέση τιμή του ειδικού βάρους του σώματος θεμελίωσης, των εδαφών και των δαπέδων, που υποτίθεται ότι είναι 20 kN/m³.
d=2 – βάθος θεμελίωσης, m;
Η ροπή Μ από το προκύπτον όλων των φορτίων που ασκούνται στη βάση της θεμελίωσης σε kN*m βρίσκεται με τον τύπο:
M=Mx+Qx*d=14,8+2,8*2=20,4t*m=204kN*m
W – ροπή αντίστασης της βάσης θεμελίωσης, m³. Για μια ορθογώνια τομή βρίσκεται με τον τύπο W=bl²/6 όπου στην περίπτωσή μας b είναι η πλευρά της βάσης θεμελίωσης κατά μήκος του άξονα του γράμματος, l είναι το μήκος της πλευράς της βάσης θεμελίωσης κατά μήκος του ψηφιακού άξονα (βλ. εικόνα παρακάτω).
Επειδή προηγουμένως δεχτήκαμε θεμέλιο με διαστάσεις 1,5x1,5 m, τότε
W= bl²/6=1,5*1,5²/6=0,5625 m³
Όταν εφαρμόζεται ένα κατακόρυφο φορτίο στη θεμελίωση μαζί με μια ροπή κάμψης, μπορούμε να έχουμε 3 επιλογές για διαγράμματα πίεσης στα εδάφη:
- Τραπεζοειδής
- Τριγωνικός
- Τριγωνικό με διαχωρισμό της άκρης του θεμελίου
Το θεμέλιο δεν πρέπει να αφήνεται να σχιστεί, δηλ. Το Pmin πρέπει πάντα να είναι ≥0.
Στην περίπτωσή μας Pmin<0, поэтому нужно увеличить ширину фундамента таким образом, чтобы Pmin стал больше или равен нулю. Далее увеличиваем размеры фундамента методом подбора. При этом шаг изменения размера фундамента равен 300 мм.
Αντιστοιχίζουμε το θεμέλιο σύμφωνα με αρθρωτές διαστάσεις σε βήματα των 0,3 m. Είναι προτιμότερο να χρησιμοποιείται ορθογώνιο θεμέλιο 2,1x1,8 m (l=2,1m, b=1,8m)
A f =2,1*1,8=3,78 m² – περιοχή θεμελίωσης, m²;
W= bl²/6=1,8*2,1²/6=1,323 m³
Οι υπόλοιπες παράμετροι παραμένουν ίδιες.
Pmin ξανά<0, снова увеличиваем размеры фундамента:
Εκχωρούμε μέγεθος θεμελίωσης 2,4x1,8 m (l=2,4m, b=1,8m)
A f =2,4*1,8=4,32 m² – περιοχή θεμελίωσης, m²;
W= bl²/6=1,8*2,4²/6=1,728 m³
Pmin ξανά<0, как вы уже поняли мы будем увеличивать размер фундамента до тех пор, пока Pmin не станет больше или равен нулю.
Ως αποτέλεσμα της επιλογής, διαπιστώσαμε ότι το θεμέλιο θα πρέπει να έχει διαστάσεις 3,0x2,4 m (l=3,0m, b=2,4m)
A f =3,0*2,4=7,2 m² – περιοχή θεμελίωσης, m²;
W= bl²/6=2,4*3,0²/6=3,6 m³
Για θεμέλια στηλών κτιρίων εξοπλισμένων με γερανούς με ανυψωτική ικανότητα άνω των 75 τόνων, καθώς και για θεμέλια υποστυλωμάτων ανοικτών γερανοφόρων δοκών με ανυψωτική ικανότητα άνω των 15 τόνων, για κατασκευές τύπου πύργου, καθώς και για όλους τους τύπους κατασκευών με υπολογισμένη βασική αντίσταση εδάφους R<150кПа размеры фундамента нужно назначать такими, чтобы эпюра давлений была трапециевидной и Pmin/Pmax≥0.25 (п.5.6.27 СП 22.13330.2016). В нашем случае мы должны проверить расчётное сопротивление грунта, и если оно будет меньше 150кПа, то нужно ещё увеличить размеры фундамента.
Υπολογισμός αντοχής εδάφους
Η αντίσταση σχεδιασμού του εδάφους θεμελίωσης υπολογίζεται χρησιμοποιώντας τον τύπο 5.7 SP 22.13330.2016
γ σ1 =1,4 (Πίνακας 5.4 SP 22.13330.2016)
γ σ2 =1,2 (Πίνακας 5.4 SP 22.13330.2016)
Πίνακας 5.4 SP 22.13330.2016
| Εδάφη | Συντελεστής γс1 | Συντελεστής γс2 για κατασκευές με άκαμπτο δομικό σχεδιασμό όταν ο λόγος του μήκους της κατασκευής ή του διαμερίσματός της προς το ύψος μεγάλο/H, ίσος | |
| 4 ή περισσότερα | 1,5 ή λιγότερο | ||
| Χονδρόκλαστες με αμμώδη πλήρωση και άμμο, εκτός από ψιλά και ιλυώδη | 1,4 | 1,2 | 1,4 |
| Η άμμος είναι μια χαρά | 1,3 | 1,1 | 1,3 |
| Σιλυμένες άμμοι: χαμηλή υγρασία | 1,25 | 1,0 | 1,2 |
| και υγρό, κορεσμένο με νερό | 1,1 | 1,0 | 1,2 |
| Αργιλό, καθώς και χονδρόκοκκο με πηλό πληρωτικό με χώμα ή δείκτη ρευστότητας πληρωτικού I L ≤0,25 | 1,25 | 1,0 | 1,1 |
| Το ίδιο, στο 0,25< I L ≤0,5 | 1,2 | 1,0 | 1,1 |
| Το ίδιο, για I L >0,5 | 1,1 | 1,0 | 1,0 |
| Σημειώσεις 1 Οι κατασκευές με άκαμπτο δομικό σχεδιασμό περιλαμβάνουν κατασκευές των οποίων οι δομές είναι ειδικά προσαρμοσμένες για να αντέχουν σε δυνάμεις από παραμόρφωση των θεμελίων, μεταξύ άλλων μέσω των μέτρων που καθορίζονται στο σημείο 5.9. 2 Για κτίρια με ευέλικτη στατική μελέτη, η τιμή του συντελεστή γс2 λαμβάνεται ίση με ένα. 3 Για ενδιάμεσες τιμές μεγάλο/HΟ συντελεστής γс2 προσδιορίζεται με παρεμβολή. 4 Για χαλαρές άμμους γσ1 και γσ2 λαμβάνονται ίσα με ένα. |
|||
k=1 (ρήτρα 5.6.7 SP 22.13330.2016 συντελεστής που λαμβάνεται ίσος με τη μονάδα εάν τα χαρακτηριστικά αντοχής του εδάφους (φ II και C II) προσδιορίζονται με άμεσες δοκιμές, και κ=1,1, εάν λαμβάνονται σύμφωνα με τους πίνακες του Παραρτήματος Α).
My=1,68 (Πίνακας 5.5 SP 22.13330.2016)
Mq=7,71 (Πίνακας 5.5 SP 22.13330.2016)
Mc=9,58 (Πίνακας 5.5 SP 22.13330.2016)
Εδώ θα ήθελα να επιστήσω την προσοχή σας, παρά το γεγονός ότι βασιζόμαστε στο έδαφος IGE-3, το έδαφος IGE-2 έχει χαμηλότερα χαρακτηριστικά αντοχής και είναι χαμηλότερο από το έδαφος IGE-3, επομένως αποδεχόμαστε τη φέρουσα ικανότητα του ιδρύματος σύμφωνα με το IGE-2.
Πίνακας 5.5 SP 22.13330.2016
| Γωνία εσωτερικής τριβής φ II, μοίρες. | Πιθανότητα | ||
| Μου | Mq | Mc | |
| 0 | 0 | 1,00 | 3,14 |
| 1 | 0,01 | 1,06 | 3,23 |
| 2 | 0,03 | 1,12 | 3,32 |
| 3 | 0,04 | 1,18 | 3,41 |
| 4 | 0,06 | 1,25 | 3,51 |
| 5 | 0,08 | 1,32 | 3,61 |
| 6 | 0,10 | 1,39 | 3,71 |
| 7 | 0,12 | 1,47 | 3,82 |
| 8 | 0,14 | 1,55 | 3,93 |
| 9 | 0,16 | 1,64 | 4,05 |
| 10 | 0,18 | 1,73 | 4,17 |
| 11 | 0,21 | 1,83 | 4,29 |
| 12 | 0,23 | 1,94 | 4,42 |
| 13 | 0,26 | 2,05 | 4,55 |
| 14 | 0,29 | 2,17 | 4,69 |
| 15 | 0,32 | 2,30 | 4,84 |
| 16 | 0,36 | 2,43 | 4,99 |
| 17 | 0,39 | 2,57 | 5,15 |
| 18 | 0,43 | 2,73 | 5,31 |
| 19 | 0,47 | 2,89 | 5,48 |
| 20 | 0,51 | 3,06 | 5,66 |
| 21 | 0,56 | 3,24 | 5,84 |
| 22 | 0,61 | 3,44 | 6,04 |
| 23 | 0,66 | 3,65 | 6,24 |
| 24 | 0,72 | 3,87 | 6,45 |
| 25 | 0,78 | 4,11 | 6,67 |
| 26 | 0,84 | 4,37 | 6,90 |
| 27 | 0,91 | 4,64 | 7,14 |
| 28 | 0,98 | 4,93 | 7,40 |
| 29 | 1,06 | 5,25 | 7,67 |
| 30 | 1,15 | 5,59 | 7,95 |
| 31 | 1,24 | 5,95 | 8,24 |
| 32 | 1,34 | 6,34 | 8,55 |
| 33 | 1,44 | 6,76 | 8,88 |
| 34 | 1,55 | 7,22 | 9,22 |
| 35 | 1,68 | 7,71 | 9,58 |
| 36 | 1,81 | 8,24 | 9,97 |
| 37 | 1,95 | 8,81 | 10,37 |
| 38 | 2,11 | 9,44 | 10,80 |
| 39 | 2,28 | 10,11 | 11,25 |
| 40 | 2,46 | 10,85 | 11,73 |
| 41 | 2,66 | 11,64 | 12,24 |
| 42 | 2,88 | 12,51 | 12,79 |
| 43 | 3,12 | 13,46 | 13,37 |
| 44 | 3,38 | 14,50 | 13,98 |
| 45 | 3,66 | 15,64 | 14,64 |
k z =1 (ρήτρα 5.6.7 SP 22.13330.2016 συντελεστής που λαμβάνεται ίσος με ένα στο σι<10 м);
b=2,4 (πλάτος θεμελίωσης).
γ II - (μέση τιμή (βλ. 5.6.10) υπολογισμένη τιμή του ειδικού βάρους των εδαφών που βρίσκονται κάτω από τη βάση της θεμελίωσης (παρουσία υπόγειων υδάτων προσδιορίζεται λαμβάνοντας υπόψη την επίδραση ζύγισης του νερού), kN/m³) σε βάθος ίσο με z=b/2=0,75 m. Για να το θέσω απλά, το ειδικό βάρος του εδάφους είναι η πυκνότητα του εδάφους σε kN/m³. Για τη μετατροπή της πυκνότητας του εδάφους σε t/m³ σε kN/m³, η τιμή πολλαπλασιάζεται επί 10 (1,8t/m³=18 kN/m³).
Επειδή Τα εδάφη μας είναι κορεσμένα με νερό, τότε στην περίπτωσή μας το προσδιορίζουμε λαμβάνοντας υπόψη την επίδραση ζύγισης του νερού χρησιμοποιώντας τον τύπο 36 Κατευθυντήριες γραμμές για το σχεδιασμό θεμελίων κτιρίων και κατασκευών
γ sb = (γ μικρό – γ w)/(1 + μι))
όπου γ w – ειδικό βάρος νερού ίσο με 10 kN/m³,
e=0,65 - συντελεστής πορώδους που λαμβάνεται σύμφωνα με δεδομένα γεωτεχνικής έρευνας,
γ II = (γ μικρό – γ w)/(1 + μι)) =(18-10)/(1+0,65)=4,84 kN/ m³;
γ’ II - (υπολογιζόμενη τιμή του ειδικού βάρους των εδαφών που βρίσκονται πάνω από τη βάση της θεμελίωσης). Στην περίπτωσή μας, αυτό θα είναι επίχωση, επομένως το ειδικό βάρος του εδάφους χωρίς να λαμβάνεται υπόψη η επίδραση ζύγισης του νερού είναι 16 kN/m³.
Ο συντελεστής πορώδους ορίζεται σε τουλάχιστον 0,65. Το βάθος των υπόγειων υδάτων είναι 1,6 m από την επιφάνεια της γης. Ως εκ τούτου, το ειδικό βάρος του εδάφους, λαμβάνοντας υπόψη την επίδραση ζύγισης του νερού
γ sb = (γ μικρό – γ w)/(1 + μι)) =(16-10)/(1+0,65)=3,64 kN/m³ (σε βάθος 2 έως 1,6 m, δηλ. πάχος στρώσης 0,4 m).
Η υπολογιζόμενη τιμή υπολογίζεται ως η μέση τιμή του ειδικού βάρους του εδάφους σύμφωνα με τον τύπο
γ’ II =Σ γ’ i *h/Σhi=(3,64*0,4+16*1,6)/2=13,528 kN/m³;
d 1 =2,0m (βάθος θεμελίωσης από το επίπεδο σχεδιασμού).
d b =0 (το βάθος του υπογείου, ελλείψει αυτού, ισούται με μηδέν σύμφωνα με τη Σημείωση 5 της ενότητας 5.6.7 SP 22.13330.2016).
C II = 1 kPa (υπολογιζόμενη τιμή της ειδικής πρόσφυσης του εδάφους που βρίσκεται ακριβώς κάτω από το θεμέλιο, σύμφωνα με τα δεδομένα της έρευνας ή σύμφωνα με το Παράρτημα Α του SP 22.13330.2016).
Υπολογίζουμε την αντίσταση σχεδιασμού του εδάφους κάτω από το θεμέλιο:
Όταν μια ροπή κάμψης επενεργεί στο θεμέλιο, η πίεση του άκρου είναι Rmax=R/1,2=0,330 MPa (ρήτρα 5.6.26 SP 22.13330.2016).
Pmax=127kPa< R=330кПа
Βλέπουμε επίσης ότι R>150 kPa, οπότε δεν χρειάζεται να αυξηθεί το μέγεθος της βάσης.
Κατά συνέπεια, το θεμέλιο πληροί τις απαιτήσεις για τη φέρουσα ικανότητα του θεμελίου.
Μετά από αυτό, πρέπει να κατασκευάσετε ένα θεμέλιο, να ορίσετε διαστάσεις, οπλισμό, σκυρόδεμα, το οποίο σίγουρα θα εξετάσω στα ακόλουθα άρθρα.
Μπορείτε να κατεβάσετε το πρόγραμμα υπολογισμού στο Excel από τον σύνδεσμο
Δημοσιεύτηκε στο , Με ετικέταΚΡΑΤΙΚΗ ΠΑΡΑΓΓΕΛΙΑ ΚΟΚΚΙΝΟΥ ΛΑΒΟΥ ΕΡΓΑΣΙΑΣ ΙΝΣΤΙΤΟΥΤΟ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ
LENINGRAD PROMSTROYROJECT OF GOSSTROY ΕΡΓΟ ΤΗΣ ΕΣΣΔ
ΕΠΙΔΟΜΑ
ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΘΕΜΕΛΙΟΥ
ΣΕ ΦΥΣΙΚΗ ΒΑΣΗ
ΚΑΤΩ ΚΤΙΡΙΩΝ ΚΑΙ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΣΤΗΛΩΝ
(σε SNiP 2.03.01-84 και SNiP 2.02.01-83)
Εγκρίθηκε
με εντολή της Lenpromstroyproekt της 14ης Δεκεμβρίου 1984
Μόσχα
Κεντρικό Ινστιτούτο Τυποποιημένου Σχεδιασμού
1989
Αλλαγή στο "Εγχειρίδιο Σχεδιασμού Θεμελίωσης"
σε ένα φυσικό θεμέλιο κάτω από τις κολώνες των κτιρίων και των κατασκευών
(στο SNiP 2.03.01-84 και στο SNiP 2.02.01-83)"
Έγινε μια αλλαγή στο GPI του Lenpromstroyproekt, τα αλλαγμένα στοιχεία σημειώνονται με *.
Συνιστάται για δημοσίευση με απόφαση του τεχνικού συμβουλίου της Lenpromstroyproekt της Κρατικής Επιτροπής Κατασκευής της ΕΣΣΔ.
Δίνονται οδηγίες για το σχεδιασμό διαφόρων τύπων θεμελίων και τον υπολογισμό τους με χρήση υπολογιστή.
Για μηχανικούς και τεχνικούς εργαζομένους σχεδιαστικών οργανισμών.
Κατά τη χρήση του Εγχειριδίου, είναι απαραίτητο να ληφθούν υπόψη οι εγκεκριμένες αλλαγές στους οικοδομικούς κώδικες και κανονισμούς και τα κρατικά πρότυπα που δημοσιεύονται στο περιοδικό "Bulletin of Construction Equipment" της Κρατικής Επιτροπής Κατασκευών της ΕΣΣΔ, "Συλλογή αλλαγών στους οικοδομικούς κώδικες και κανονισμούς" και το ευρετήριο πληροφοριών «Κρατικά Πρότυπα ΕΣΣΔ» του Κρατικού Προτύπου της ΕΣΣΔ.
ΠΡΟΛΟΓΟΣ
Το εγχειρίδιο αναπτύχθηκε για το SNiP 2.03.01-84 «Κατασκευές από σκυρόδεμα και οπλισμένο σκυρόδεμα» και το SNiP 2.02.01-83 «Θεμέλια κτιρίων και κατασκευών».
Το Εγχειρίδιο περιέχει βασικές διατάξεις για το σχεδιασμό μονολιθικών και προκατασκευασμένων θεμελίων για κολώνες οπλισμένου σκυροδέματος και χάλυβα, τον υπολογισμό και τον σχεδιασμό τους. παρέχει οδηγίες για την επιλογή της βέλτιστης επιλογής για το σχεδιασμό θεμελίων, τον υπολογισμό και το σχεδιασμό μπουλονιών αγκύρωσης και μεθόδους για την ενίσχυση των θεμελίων.
Για να διευκολυνθεί η εργασία των σχεδιαστών, παρέχονται γραφήματα και πίνακες για τον προσδιορισμό του μεγέθους των θεμελίων, παραδείγματα υπολογισμού και σχεδίασης διαφόρων τύπων θεμελίων.
Το εγχειρίδιο αναπτύχθηκε από τη Lenpromstroyproekt - Ph.D. τεχν. Sciences M.B. Lipnitsky, V.A. Egorova; μαζί με τον TsNIIpromzdany - υποψήφιους τεχνικών επιστημών. Sciences N.A. Ushakov, A.M. Tugolukov, Yu.V. Frolov; PI-1 - Ph.D. τεχν. Sciences A.L. Shekhtman, A.V. Shapiro; NIIZhBom - υποψήφιοι τεχνικοί. Sciences N.N. Korovin, M.B. Krakovsky; Επιστημονικό Ερευνητικό Ινστιτούτο Ιδρυμάτων - Διδάκτωρ Τεχνικών Επιστημών. Sciences E.A. Sorochan.
Στείλτε σχόλια και προτάσεις σχετικά με το περιεχόμενο του Εγχειριδίου στην ακόλουθη διεύθυνση: 186190, Leningrad, Leninsky Ave., 160, Lenpromstroyproekt.
1. ΓΕΝΙΚΕΣ ΟΔΗΓΙΕΣ
1.1. Αυτό το Εγχειρίδιο, που αναπτύχθηκε για τα SNiP 2.03.01-084 και SNiP 2.02.01-83, ισχύει για το σχεδιασμό μεμονωμένων θεμελίων από οπλισμένο σκυρόδεμα σε φυσική βάση για κολώνες κτιρίων και κατασκευών.
1.2. Ο σχεδιασμός των θεμελίων των κτιρίων και των κατασκευών, δηλαδή η επιλογή των διαστάσεων της βάσης του θεμελίου από τον υπολογισμό των θεμελίων, συνιστάται να πραγματοποιείται σύμφωνα με το SNiP 2.02.01-83 και το "Εγχειρίδιο για το σχεδιασμό θεμελίων κτιρίων και κατασκευών» (στο SNiP 2.02.01-83).
1.3. Τα φορτία και οι επιπτώσεις στα θεμέλια που μεταδίδονται από τα θεμέλια των κατασκευών πρέπει να καθορίζονται με υπολογισμό, κατά κανόνα, με βάση την εξέταση της κοινής εργασίας της κατασκευής και του θεμελίου ή του θεμελίου και του θεμελίου. Συνιστάται να λαμβάνονται υπόψη τα φορτία και οι επιπτώσεις στους υπολογισμούς θεμελίωσης σύμφωνα με το SNiP 2.02.01-83 και το «Εγχειρίδιο για το σχεδιασμό θεμελίων κτιρίων και κατασκευών».
1.4. Ο σχεδιασμός των θεμελίων που λειτουργούν σε ένα επιθετικό περιβάλλον πραγματοποιείται λαμβάνοντας υπόψη τις απαιτήσεις του SNiP 2.03.11-85.
1.5. Τα θεμέλια από οπλισμένο σκυρόδεμα που χρησιμοποιούνται στην κατασκευή μπορούν να αντιπροσωπευτούν από τους ακόλουθους τύπους:
μονολιθικός με χρήση αναστρέψιμου ξυλότυπου απογραφής (Εικ. 1, 2).
προκατασκευασμένο οπλισμένο σκυρόδεμα από ένα μπλοκ (Εικ. 3).
προκατασκευασμένο μονολιθικό (Εικ. 4, 5).
Σκατά. 1. Μονολιθικά θεμέλια γυάλινου τύπου
με κλιμακωτό τμήμα πλάκας
Σκατά. 2. Μονολιθικά θεμέλια με πυραμιδικό τμήμα πλάκας
Σκατά. 3. Προκατασκευασμένα θεμέλια από σκυρόδεμα
α - πυραμιδική? β - με διεύρυνση του τμήματος της πλάκας
Σκατά. 4. Προκατασκευασμένα μονολιθικά θεμέλια με υποστυλώματα τύπου πλαισίου
α - για κτίρια χωρίς υπόγειο. β - για κτίρια με υπόγειο
Σκατά. 5. Προκατασκευασμένα μονολιθικά θεμέλια με υποστύλωμα,
που αποτελείται από προκατασκευασμένες πλάκες και μονολιθικό σκυρόδεμα
1 - προκατασκευασμένες πλάκες από οπλισμένο σκυρόδεμα. 2 - μονολιθικό σκυρόδεμα. 3 - μεταλλικές στροφές. 4 - απελευθερώσεις βρόχου
Ταυτόχρονα, συνιστάται η επέκταση του πεδίου εφαρμογής των μονολιθικών δομών θεμελίωσης, λαμβάνοντας υπόψη την αύξηση του τεχνικού επιπέδου της κατασκευής μονολιθικών θεμελίων. Συνιστάται η χρήση προκατασκευασμένων και προκατασκευασμένων μονολιθικών θεμελίων κατά τη διάρκεια μελέτης σκοπιμότητας που επιβεβαιώνει τη σκοπιμότητα χρήσης τους, σύμφωνα με τις «Οδηγίες για την επιλογή σχεδιαστικών λύσεων για θεμέλια».
2. ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΕΛΕΥΘΕΡΩΝ ΙΔΡΥΜΑΤΩΝ
ΚΑΤΩ ΣΤΗΛΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
ΒΑΣΙΚΑ ΣΗΜΕΙΑ
2.1. Ο υπολογισμός της αντοχής των θεμελίων και ο προσδιορισμός του πλάτους ανοίγματος της ρωγμής πραγματοποιείται σύμφωνα με τις απαιτήσεις του SNiP 2.02.01-83 "Θεμέλια κτιρίων και κατασκευών", SNiP 2.03.01-84 "Κατασκευές από σκυρόδεμα και οπλισμένο σκυρόδεμα", SNiP 2.01.07-85 "Φορτία και κρούσεις" , καθώς και "Εγχειρίδια για το σχεδιασμό κατασκευών από σκυρόδεμα και οπλισμένο σκυρόδεμα από βαρύ και ελαφρύ σκυρόδεμα χωρίς οπλισμό προέντασης."
2.2. Ο υπολογισμός αντοχής των θεμελίων περιλαμβάνει τον προσδιορισμό του ύψους του τμήματος της πλάκας της θεμελίωσης, των διαστάσεων των σκαλοπατιών, τον οπλισμό του τμήματος της πλάκας, τον υπολογισμό των διατομών του υποστυλώματος και του γυάλινου μέρους του και πραγματοποιείται για το κύριο ή ειδικός συνδυασμός φορτίων σχεδιασμού, που εισάγονται στον υπολογισμό με συντελεστή ασφάλειας φορτίου f > 1.
2.3. Ο υπολογισμός των στοιχείων θεμελίωσης (τμήμα πλάκας και υποκολόνα) για το σχηματισμό και το άνοιγμα ρωγμών πραγματοποιείται για τον κύριο ή ειδικό συνδυασμό φορτίων σχεδιασμού σε f = 1.
2.4. Τα αρχικά δεδομένα για τον υπολογισμό των θεμελίων για την αντοχή, εκτός από τους συνδυασμούς φορτίων σχεδιασμού, είναι:
διαστάσεις στο σχέδιο β και l της βάσης του τμήματος της πλάκας της θεμελίωσης, που προσδιορίζονται σύμφωνα με την ενότητα 1.2.
το συνολικό ύψος της θεμελίωσης h, που καθορίζεται από το βάθος της θεμελίωσης και το υψόμετρο της θεμελίωσης·
τμήματα της στήλης bc, lc και της υποστήλης σε κάτοψη bcf, lcf.
ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟΣ ΥΨΟΥΣ ΤΟΥ ΤΜΗΜΑΤΟΣ ΠΛΑΚΑ ΤΗΣ ΘΕΜΕΛΙΩΣΗΣ ΚΑΙ ΔΙΑΣΤΑΣΕΙΣ ΒΗΜΑΤΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΩΝ ΔΙΑΤΡΟΠΗΣ
2.5. Το ελάχιστο ύψος του τμήματος της πλάκας της θεμελίωσης με λόγο διαστάσεων της βάσης του b/l 0,5 προσδιορίζεται με βάση τη δύναμη διάτρησης. Σε αυτή την περίπτωση, η δύναμη ώθησης πρέπει να απορροφάται από το τμήμα σκυροδέματος του τμήματος της πλάκας της θεμελίωσης, κατά κανόνα, χωρίς να τοποθετείται εγκάρσιος οπλισμός. Σε συνθήκες στενότητας (εάν το ύψος της θεμελίωσης είναι περιορισμένο), επιτρέπεται ο εγκάρσιος οπλισμός.
2.6. Είναι απαραίτητο να γίνει διάκριση μεταξύ δύο σχημάτων για τον υπολογισμό της δύναμης διάτρησης ανάλογα με τον τύπο διεπαφής μεταξύ του θεμελίου και της στήλης:
1ον - με μονολιθική σύζευξη στήλης με θεμέλιο (Εικόνα 6, α) ή υποστήλη με τμήμα πλάκας του θεμελίου με ύψος στήλης hcf 0,5 (lcf - lc) (Εικόνα 6, β), όπως καθώς και με γυάλινη σύζευξη προκατασκευασμένης στήλης με υψηλή θεμελίωση - με ύψος υποστυλώματος που ικανοποιεί την προϋπόθεση hcf - dp 0,5 (lcf - lc) (Εικόνα 6, γ). Σε αυτή την περίπτωση, η διάτρηση του τμήματος της πλάκας θεωρείται από τον πυθμένα μιας μονολιθικής στήλης ή στήλης στήριξης υπό τη δράση μιας διαμήκους δύναμης N και μιας ροπής κάμψης M.
2ο - με γυάλινη σύζευξη προκατασκευασμένης στήλης με χαμηλή θεμελίωση - με ύψος της υποκολόνας που ικανοποιεί την προϋπόθεση hcf - dp 0,5 (lcf - lc) (Εικ. 7). Σε αυτήν την περίπτωση, τα θεμέλια είναι σχεδιασμένα για ώθηση από τη στήλη από το κάτω μέρος του γυαλιού και για διάσπαση υπό την επίδραση μόνο της διαμήκους δύναμης Nc (ρήτρα 2.20).
Σκατά. 6. Τύποι διεπαφών θεμελίωσης-κολώνας σύμφωνα με το σχέδιο σχεδίασης 1ης διάτρησης
α - μονολιθική σύζευξη της στήλης με το τμήμα της πλάκας του θεμελίου. β - το ίδιο με ύψος στήλης hcf 0,5 (lcf - lc). γ - γυάλινη σύζευξη στήλης με υψηλή βάση σε hcf - dp 0,5 (lcf - lc)
Σκατά. 7. Συνδυασμός προκατασκευασμένης στήλης με χαμηλή βάση
σε hcf - dp 0,5 (lcf - lc)
2.7. Όταν στηρίζεται στη θεμελίωση δύο ή περισσότερων στηλών, καθώς και σε υποστυλώματα δύο διακλαδώσεων, η διάτρηση λαμβάνεται υπόψη όταν η θεμελίωση εκτίθεται σε στήλη υπό όρους, οι διαστάσεις της οποίας είναι ίσες με τις διαστάσεις κατά μήκος των εξωτερικών άκρων των στηλών και το βάθος του γυαλιού λαμβάνεται στο επίπεδο της βαθύτερης στήλης (Εικ. 8).
Σκατά. 8. Σχέδια ώθησης του θεμελίου όταν ακουμπάτε πάνω του
δύο στήλες
α - διάταξη στηλών στο ίδιο επίπεδο. β - διάταξη στηλών σε διαφορετικά επίπεδα. 1 - εσωτερική άκρη του γυαλιού. 2 - εξωτερική άκρη μιας στήλης υπό όρους
Υπολογισμός διάτρησης σύμφωνα με το σχήμα 1 (βλ. σχέδιο 6)
2.8. Ο υπολογισμός για τη διάτρηση του τμήματος της πλάκας τετράγωνων θεμελίων από οπλισμένο σκυρόδεμα με κεντρικό φορτίο γίνεται από την κατάσταση
F Rbt um h0,pl , (1)
όπου F είναι η δύναμη ώθησης.
Το Rbt είναι η σχεδιαστική αντίσταση του σκυροδέματος στην αξονική τάση, λαμβανόμενη με τους απαιτούμενους συντελεστές συνθηκών λειτουργίας b2 και b3 σύμφωνα με τον Πίνακα. 15 SNiP 2.03.01-84 όπως για τμήματα οπλισμένου σκυροδέματος.
um είναι η αριθμητική μέση τιμή της περιμέτρου της άνω και κάτω βάσης της πυραμίδας που σχηματίζεται κατά τη διάτρηση εντός του ύψους εργασίας του τμήματος h0,pl
um = 2 (bc + lc + 2 h0,pl) . (2)
Κατά τον προσδιορισμό των τιμών των um και F, θεωρείται ότι η διάτρηση συμβαίνει κατά μήκος της πλευρικής επιφάνειας της πυραμίδας, η μικρότερη βάση της οποίας είναι η περιοχή δράσης της δύναμης διάτρησης (η περιοχή διατομής του μια στήλη ή στήλη), και οι πλευρικές όψεις είναι κεκλιμένες υπό γωνία 45° ως προς την οριζόντια (Εικ. 9).
Σκατά. 9. Σχέδιο σχηματισμού πυραμίδας διάτρησης σε τετράγωνα θεμέλια οπλισμένου σκυροδέματος με κεντρική φόρτιση
Στον τύπο (2) και στους επόμενους τύπους στην ενότητα, οι τιμές bc, lc αντικαθίστανται από τις διαστάσεις στο σχέδιο διατομής του στηρίγματος στήλης bcf, lcf, εάν η διάτρηση συμβαίνει από το κάτω άκρο του στηρίγματος στήλης .
Το μέγεθος της δύναμης διάτρησης F λαμβάνεται ως ίσο με το μέγεθος της διαμήκους δύναμης N που ασκείται στην πυραμίδα διάτρησης, μείον το μέγεθος της αντιδραστικής πίεσης εδάφους που εφαρμόζεται στη μεγαλύτερη βάση της πυραμίδας διάτρησης (μετρώντας στο επίπεδο θέσης του εφελκυστικού οπλισμού).
2.9. Οι υπολογισμοί διάτρησης για κεντρικά φορτισμένα ορθογώνια, τετράγωνα και ορθογώνια θεμέλια με έκκεντρο φορτίο (Σχέδιο 10) πραγματοποιούνται επίσης σύμφωνα με την ενότητα 2.8 και την προϋπόθεση (1). Σε αυτή την περίπτωση, λαμβάνεται υπόψη η κατάσταση της δύναμης διάτρησης μόνο μιας από τις πιο φορτισμένες επιφάνειες της πυραμίδας διάτρησης.
Το μέγεθος της δύναμης ώθησης F στον τύπο (1) λαμβάνεται ίσο με
F = Аo рmax , (3)
όπου Ao είναι το τμήμα της περιοχής θεμελίωσης που περιορίζεται από την κάτω βάση της θεωρούμενης όψης της πυραμίδας διάτρησης και τη συνέχεια σε κάτοψη των αντίστοιχων άκρων (πολύγωνο abcdeg, βλ. Εικ. 10).
Σκατά. 10. Σχέδιο σχηματισμού πυραμίδας διάτρησης
σε κεντρικά φορτωμένο ορθογώνιο, καθώς και
έκκεντρα φορτωμένα τετράγωνα έως ορθογώνια θεμέλια
Ао = 0,5b (l - lc - 2h0,pl) - 0,25 (b - bc - 2h0,pl)2, (4)
στο b - bc - 2h0,pl 0
Ένα κιονοειδές θεμέλιο αποτελείται από μια πλάκα και ένα στήριγμα υποστυλώματος, το οποίο έχει μια εσοχή (γυαλί) για την ενσωμάτωση μιας προκατασκευασμένης στήλης από οπλισμένο σκυρόδεμα ή γίνεται χωρίς αυτήν (όταν η θεμελίωση συνδυάζεται με μεταλλική ή μισή κολόνα από οπλισμένο σκυρόδεμα).
Η κατασκευή θεμελίωσης για στήλη από οπλισμένο σκυρόδεμα ξεκινά με τον προσδιορισμό των διαστάσεων του στηρίγματος και του γυαλιού. Συνιστάται η λήψη τυπικών διαστάσεων για την κορυφή της θεμελίωσης (ανάλογα με τη διατομή της κολόνας). Για κολώνες με μέγεθος διατομής 400x300 mm, 400x400 mm, η διατομή της στήλης πρέπει να είναι 900x900 mm. για κολώνες με διατομή 500x400 mm, 500x500 mm, 600x400 mm, 600x500 mm, η διατομή της κολώνας είναι 1200x1200 mm και για κολώνες με διατομή 700x400 mm, 800x8000 mm, 800x400x005 mm, Το βάθος του ποτηριού είναι
Οι διαστάσεις της θεμελίωσης πρέπει να είναι αρθρωτές, σε κάτοψη και ύψος πολλαπλάσια των 300 mm, ενώ το ύψος των σκαλοπατιών είναι 300 και 600 mm (Εικ. 1).
Η κατασκευή μιας βαθμιδωτής θεμελίωσης πραγματοποιείται πρώτα σε επίπεδο μεγαλύτερου μεγέθους l. Για να το κάνετε αυτό, στο σημάδι (– 0,150), σημειώστε το αντίστοιχο μέγεθος του περβάζι της στήλης συμμετρικά προς τον άξονα της θεμελίωσης. Ο αριθμός των βημάτων είναι από ένα έως τρία. Σε αυτήν την περίπτωση, η προεξοχή των σκαλοπατιών δεν πρέπει να είναι μικρότερη από το ύψος του βήματος (300, 450, 600 και 900 mm). Το θεμέλιο κατασκευάζεται ομοίως προς την κατεύθυνση της κοντής πλευράς β. Ως αποτέλεσμα, ο αριθμός των βημάτων και στις δύο πλευρές δεν πρέπει να διαφέρει περισσότερο από ένα. Είναι επιθυμητό να έχουμε τον ίδιο αριθμό από αυτά.
Στο εργοτάξιο, είναι προτιμότερο να χρησιμοποιούνται κιονοειδή θεμέλια από μονολιθικό βαρύ σκυρόδεμα των κατηγοριών B10, B12.5, B15, B20 (με ελάχιστο βαθμό αντοχής στον παγετό F50).
Το τμήμα της πλάκας της θεμελίωσης ελέγχεται με υπολογισμό διάτρησης /10/. Σε αυτή την περίπτωση, η δύναμη ώθησης πρέπει να απορροφάται από το τμήμα σκυροδέματος, κατά κανόνα, χωρίς να τοποθετείται εγκάρσιος οπλισμός.
≥ 175 |
||||
Ύψος βήματος |
||||
300 ή 600 χλστ |
||||
h f- πολλαπλάσια |
||||
Το D είναι πολλαπλάσιο |
||||
Ακτίνα βήματος 300.450.600, 900 χλστ |
||||
β- πολλαπλάσια |
||||
l – πολλαπλάσιο του 0,3 m |
||||
Ρύζι. 1. Θεμέλιο στηλών για τη στήλη της εξωτερικής σειράς
Είναι απαραίτητο να γίνει διάκριση μεταξύ δύο σχημάτων για τον υπολογισμό της διάτρησης:
κατά τη σύνδεση μιας προκατασκευασμένης στήλης με υψηλή θεμελίωση με ύψος
ένα στήριγμα στήλης που ικανοποιεί τη συνθήκη hc f - dp ≥ 0,5(l c f - l c ), όπου hc f είναι το ύψος του στηρίγματος της στήλης. dp – βάθος γυαλιού. l c f – μήκος διατομής της στήλης. l c είναι το μήκος της διατομής της στήλης (σε αυτή την περίπτωση, η διάτρηση του τμήματος της πλάκας θεωρείται από το κάτω μέρος της στήλης υπό την επίδραση της διαμήκους δύναμης N και της ροπής κάμψης M).
όταν συνδέετε μια προκατασκευασμένη στήλη με χαμηλή βάση (στην περίπτωση αυτή, ο υπολογισμός πραγματοποιείται για τη στήλη που πιέζει από το κάτω μέρος του γυαλιού υπό τη δράση μόνο της διαμήκους δύναμης N).
Το θεμέλιο ενισχύεται ως εξής: η πλάκα - με πλέγμα C1 από ράβδους κατηγορίας AIII και διάμετρο τουλάχιστον 10 mm κατά μήκος της πλευράς με μέγεθος έως 3 m και 12 mm με μέγεθος μεγαλύτερο από 3 m με βήμα 200 mm (Εικ. 1). κολώνες - δύο πλέγματα C2 κατασκευασμένα από ράβδους κατηγορίας AI και AIII. Ο διαμήκης οπλισμός εργασίας κατηγορίας AIII με διάμετρο τουλάχιστον 10 mm εγκαθίσταται σε βήματα των 200 mm και εγκάρσιος οπλισμός κατηγορίας AI με διάμετρο τουλάχιστον 6 mm σε βήματα των 600 mm. Η επιλογή της διαμέτρου του οπλισμού πραγματοποιείται ως αποτέλεσμα του υπολογισμού της θεμελίωσης με βάση την αντοχή χρησιμοποιώντας το εγχειρίδιο /10/.
Επιπλέον, ενισχύεται το κιονοειδές τζάμι θεμελίωσης. Εγκάρσιος
Ο οπλισμός εκχωρείται δομικά με τη μορφή ματιών C-3 από ζευγαρωμένες 8 ράβδους AIII με έξι πλέγματα στην υψηλότερη τιμή εκκεντρότητας (e>l c /2) και με πέντε μάτια σε άλλες περιπτώσεις. Η απόσταση πλέγματος στην πρώτη έκδοση είναι 50+2x100+2x200, στη δεύτερη έκδοση 50+2x100+200. Το άνω πλέγμα είναι εσοχή από την άκρη κατά 50 mm, το κάτω τοποθετείται πάνω από το άκρο της στήλης κατά τουλάχιστον 50 mm. Ένα παράδειγμα του σχεδιασμού μιας στήλης θεμελίωσης δίνεται στο Παράρτημα 1.
Κάτω από το θεμέλιο, κατά κανόνα, κατασκευάζεται ένα παρασκεύασμα από σκυρόδεμα Β 3,5 με πάχος 100 mm (με προέκταση πέρα από την άκρη της πλάκας θεμελίωσης τουλάχιστον 150 mm). Στην περίπτωση αυτή, το πάχος του προστατευτικού στρώματος σκυροδέματος θεωρείται ότι είναι 35 mm. Δεν επιτρέπεται η προετοιμασία σε χονδρόκοκκα εδάφη· στην περίπτωση αυτή, το προστατευτικό στρώμα σκυροδέματος έχει πάχος 75 mm.
Για τη στήριξη των εξωτερικών τοίχων και την κατασκευή του υπογείου, είναι απαραίτητο να προβλεφθούν δοκοί θεμελίωσης (Πίνακας 15). Οι διαστάσεις τους εξαρτώνται από το βήμα των στηλών, το πλάτος των εξωτερικών τοίχων και τις διαστάσεις της κολόνας.
Για κτίρια με υαλοπετάσματα και απόσταση υποστυλωμάτων 6 m, συνιστάται η χρήση δοκών 2BF και 3BF και για απόσταση υποστυλωμάτων 12 m, συνιστώνται δοκοί 5BF και 6BF.
Οι δοκοί θεμελίωσης, κατά κανόνα, στηρίζονται σε πυλώνες από σκυρόδεμα, το πλάτος των οποίων δεν πρέπει να είναι μικρότερο από το μέγιστο πλάτος της δοκού και η άκρη στο σημάδι είναι 0,35 m ή 0,65 m (ανάλογα με το ύψος της).
Πίνακας 15 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Κανονικό μέγεθος |
Σκίτσο διατομής δοκού |
Μήκος δοκού, |
Σειρά δοκών |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
- Σε επαφή με 0
- Google+ 0
- Εντάξει 0
- Facebook 0
